目　录 第一章 概述 1 1.1 建设单位简介 1 1.2 建设项目概况 1 1.2.1 建设地区及厂址概况 2 1.2.2 地理条件 2 1.2.3 气象条件 2 1.3 安全预评价依据 4 1.4 评价目的 7 1.5 评价范围 7 1.6 评价程序 7 第二章 主要危险、有害因素分析 9 2.1 生产工艺简介 9 2.1.1 高纯复合LPG加工工艺 9 2.1.2 高纯复合LPG净化、混配工艺 9 2.1.3 工艺流程简要说明 10 2.1.4 主要设备概况 10 2.2 主要危险、有害因素分析 12 2.2.1 生产过程中的主要危险及有害物质 12 2.2.2 生产过程中的主要危险因素 21 2.2.3 生产过程中的主要有害因素 23 2.2.4 主要危险、有害因素分布 24 2.2.5 行为性危险因素 24 2.2.7 典型事故案例分析 24 2.3 重大危险源辨识 26 第三章 安全预评价方法和评价单元 27 3.1 评价方法简介 27 3.1.1 道化学火灾爆炸指数评价法 27 3.1.2 预先危险性分析法（PHA） 28 3.1.3安全检查表法（SCL） 30 3.1.4日本六阶段定量评价方法简介 31 3.1.5危险和可操作性研究（HAZOP） 32 3.2 评价单元的划分 34 3.3 各单元评价方法选择 35 第四章 安全预评价 36 4.1 厂区选址及总平面布置单元 36 4.1.1 综合描述： 36 4.1.2 安全检查表法 37 4.1.3 评价结果 37 4.2 物料装卸和输送单元 39 4.2.1 物料装卸和输送单元预先危险性分析 39 4.2.2 可操作性研究分析记录： 40 4.2.3 评价结果 42 4.3 存贮单元 43 4.3.1 日本六阶段法评价 43 4.3.2 道化学火灾爆炸危险指数法评价 43 4.3.3 储罐燃爆事故树分析 48 4.3.4 评价结果： 51 4.4 生产单元 51 4.4.1 可操作性研究分析 51 4.4.2 生产单元道化学火灾、爆炸指数评价 52 4.4.3 评价结果 52 4.5 电气仪表单元 57 4.5.1 用预先危险性分析法进行评价， 57 4.5.2 触电事故的事故树分析 57 4.5.3 电缆火灾事故的事故树分析 60 4.5.4 评价结果 64 4.6 特种设备单元 64 4.7 冷冻单元 65 4.8 公用工程单元 66 4.9 消防单元 68 4.10 职业卫生单元 70 4.10.1 噪声 70 4.10.2 毒物 70 4.10.3 低温危害评价 71 第五章 安全对策措施及建议 73 5.1 可行性报告中提出的安全措施 73 5.2 建议补充完善的对策措施 74 5.2.1 厂区选址及总体布局方面的对策措施 74 5.2.2 工艺和设备装置方面的安全对策措施建议 75 5.2.3 安全工程设计方面的对策措施 76 5.2.4 安全管理方面的对策措施 80 5.2.5 建立事故应急救援预案 83 5.2.6 职业卫生方面的对策措施 88 第六章 安全预评价结论 89 6.1 评价结果 89 6.2 预评价结论 91 第一章 概述 1.1 建设单位简介 防城港中油能源有限公司是股份制有限公司，注册资金6000万元人民币，由六位股东共同出资组建。其中：浙江中油华电能源有限公司1560万元占26%，广州华凯石油燃气有限公司1080万元占18%，温州电力投资有限公司720万元占12%，沈阳工业安装集团股份有限公司球罐公司720万元占12%，四川省工业设备安装有限公司720万元占12%，香港金之马公司1200万元占20%。 浙江中油华电能源有限公司以其技术及市场优势作为本项目的牵头单位。建设地防城港市港务局优越的地理及投资环境是本项目建设的主要有利条件。 1.2 建设项目概况 作为一种方便、高效、清洁的能源，LPG将更广泛地应用于民用、工业及交通运输业，并不断取代煤炭、木柴等传统燃料。广西、云南等西南地区的LPG市场份额将不断增加。因此在广西防城港建设大型液化石油气加工企业有助于改变西南地区液化气的供需矛盾。 本工程为高纯复合LPG的加工设施，由低温船运来的原料纯丙烷和纯丁烷输送至岸上相应的原料低温罐内分别储存，根据用户对不同燃气产品技术规格的要求，本装置进行混配、加工后，储存于产品罐内，在通过小型高压船、槽车或火车槽车提供给用户。 本项目建成后生产规模为：民用洁净燃气40.0万吨、高纯复合燃气1.0万吨、喷雾型LPG 0.6万吨。工程总占地面积61216㎡，工程项目总投资约1.7亿元；其中劳动安全卫生费用为20万元，占总投资的0.15%；消防投资约682万元，占建设项目投资的5.18%；环境保护费用20.7万元，占工程建设投资的0.16%。 本项目需筹措的资金总额约为1.5亿元，其中资本金为600万美元（合人民币4966万元），其余申请商业银行的贷款（分为长期贷款和流流贷两种）。本项目投产后年均销售收入4992万元，年均所得税167万元，年均税后利润1812万元。 本项目的体制及管理机构按公司进行设置，全厂定员按46人设置。 本项目设计进度计划为22个月，其中基建期为14个月，预计2005年能够建成投产。 本项目建设范围包括：罐区岸上设施（装卸船及输送管道，低温储罐，压缩制冷系统），加工设施（海水升温系统，常储罐，产品装卸车设备及管道），辅助设施（仪表空压站，海水取水泵房，循环水及污水处理，发电机房，变配电房，控制室），和火炬。 1.2.1 建设地区及厂址概况 本项目建设地为广西防城港。防城港位于广西南部北部湾北岸，地理座标：东经108°20′，北纬21°37′。是中国大陆海岸线最西南的深水良港，全国20个枢纽港之一，广西第一大港。 防城港地理位置和地缘条件得天独厚。港湾水深、避风，三面环山犹如内陆湖泊，航道短且不淤积，水域、陆域宽阔，可利用岸线长。防城港北接黔川，西靠云南，东临粤、琼、港澳，南濒北部湾，地处中国大陆资源丰富的大西南和经济活跃的东南地区的中心，是连接大西南和东南亚的枢纽。随着南昆铁路和桂海高速公路的建成通车，防城港在广西沿海各港口中的龙头地位日渐突出并已成为大西南出海通道的主门户，正向着现代化的国际贸易大港迈进。 1.2.2 地理条件 防城港湾属港湾式溺谷海岸，三面丘陵环抱，湾口朝南，东有企沙岛，西为白龙半岛。海湾受主要构造线控制呈NNE－SSW走向。湾中被NE－SW向渔漫岛分成为东、西两个海湾，东湾即暗埠江，防城河主流流入西湾，东、西两湾深泓线形成“Y”字型在湾口汇合后出海。暗埠江以东为志留系黄褐色砂岩，灰绿色千枚页岩，微变质页岩夹砂薄层。暗埠江以西为侏罗系地层，下部为砾石，上部为紫红色砂岩、页岩。在低洼地、海滩为第四系淤泥、粘土、砂和卵石覆盖。企沙半岛南部和白龙半岛东侧为砂质基岩海岸，新老海蚀崖，岬角多为磨石岩滩，有的向海形成礁石。海滩上部和潮上带发育有数目和规模不等的新老沙堤。海滩宽度自湾口向湾内增大，坡度减小，泥质含量增多。防城现代河口三角洲主要包括针鱼岭附近地区，其特点是汊河较多，浅滩、沙洲发育，现代沉积物主要是粗、中砂，局部水体稳定地区沉积着粉砂和淤泥质粉砂。 1.2.3 气象条件 防城港地处北回归线以南，属南亚热带海洋性季风气候，阳光充足，雨量充沛，夏天炎热，冬短不寒，气候条件较好。 1. 气温 年平均气温 22.2℃ 历年最高气温 35.4℃ 历年最低气温 2.8℃ 月平均最高气温 28.4℃ 月平均最低气温 14.2℃ 2. 降雨量 年平均降雨量 2362.6 mm 年最大降雨量 3111.9 mm 年最小降雨量 1745.6 mm 3. 风况 全年常风向 NNE 频率 30.5％ 次常风向 SSW 频率 8.4％ 强风向 E 最大风速 36m/s 次强风向 NNE 最大风速 27m/s 平均风速 3.1m/s 4. 雾况 年平均雾日 22.2天 年最多雾日 36天 年最少雾日 8天 5. 湿度 年平均相对湿度 81％ 最大月平均相对湿度 88％ 最小月平均相对湿度 71％ 6. 地震 地震动峰值加速度 0.05 地震动反应谱征周期 0.35 1.3 安全预评价依据 1.3.1 法律法规 ●《中华人民共和国安全生产法》 国家主席令第70号 ●《中华人民共和国职业病防治法》 国家主席令第60号 ●《中华人民共和国劳动法》 国家主席令第28号 ●《中华人民共和国消防法》 国家主席令第4号 ●《特种设备安全监察条例》 国务院令第373号 ●《危险化学品安全管理条例》 国务院令第344号 ●《爆炸危险场所电气安全规程》 劳人护[1987]36号 ●《压力容器安全技术监察规程》 质技监局锅发[1999]154号 ●《建设项目（工程）劳动安全卫生监察规定》 劳动部令第3号 ●《建设项目（工程）劳动安全卫生预评价管理办法》 劳动部令第10号 ●《安全预评价导则》 安监管技装字[2003]77号 1.3.2 标准规范 ●《工业企业设计卫生标准》 GBZ1—2002 ●《建筑设计防火规范》 GB16—87 2001 ●《石油化工企业设计防火规范》 ●《重大危险源辨识》 ●《石油化工企业厂区总平面布置设计规范》 ●《石油化工工艺装置布置设计通则》 ●《工业企业厂内铁路、道路运输安全规程》 GB50160-92-1999 GB18218-2000 SH3053-93 SH-3011-2000 GB-4387-94 ●《化工企业静电接地设计规范》 GBJ28-90 ●《建筑内部装修设计防火规范》 GB50222—1995 ●《建筑物防雷设计规范》（2000版） GB50057—1994 ●《火灾自动报警系统设计规范》 GB50116—1998 ●《建筑灭火器配置设计规范》 GBJ140—1990 ●《工业企业照明设计标准》 GB50034—1992 ●《工业企业采光设计标准》 GB50033—1991 ●《消防安全标志》 GB13495—1992 ●《消防安全标志设置要求》 GB15630—1995 ●《火灾分类》 GB 4968—1985 ●《用电安全导则》 GB/T13869—1992 ●《低压配电设计规范》 GB50054—1995 ●《工业企业厂内铁路、道路运输安全规程》 GB4387—1994 ●《继电保护和安全自动装置技术规程》 GB14285—1993 ●《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》 GB50058—1992 ●《工业与民用电力装置的接地设计规范》 GBJ65—1983 ●《机械设备防护罩安全要求》 GB/T8196—2000 ●《固定式钢直梯安全技术条件》 GB4053.1—1993 ●《固定式钢斜梯安全技术条件》 GB4053.2—1993 ●《固定式工业防护栏杆安全技术条件》 GB4053.3—1993 ●《固定式工业钢平台安全技术条件》 GB4053.4—1993 ●《起重机械安全规程》 GB6076—1985 ●《钢制压力容器》 GB150—1998 ●《电力工程电缆设计规范》 GB50217—1994 ●《火力发电厂与变电所设计防火规范》 GB50229—1996 ●《水喷雾灭火系统设计规范》 GB50219—1995 ●《二氧化碳灭火系统设计规范》 GB50193—1993 ●《自动喷水灭火系统设计规范》 GBJ84—1985 ●《工业管路的基本识别色和识别符号》 GB7231—1987 ●《固定的空气压缩机安全规则和操作规程》 GB10892—1989 ●《系统接地的型式及安全技术要求》 GB14050—1993 ●《电力设施抗震设计规范》 GB50260—1996 ●《安全色》 GB2893—1982 ●《安全标志》 GB2894—1996 ●《生产设备安全卫生设计总则》 GB5083—1999 ●《生产过程安全卫生要求总则》 GB12801—1991 ●《工业企业噪声控制设计规范》 GBJ87—1985 ●《有毒作业分级》 GB12331—1990 ●《工业场所有害因素职业接触限值》 GBZ2—2002 ●《职业性接触毒物危害程度分级》 GB5044—1985 ●《危险化学品应急救援预案编制导则》 安监管危化字[2004]43号 ●《噪声作业分级》 LD80—1997 1.3.3 其他文件 ● 《防城港中油能源有限公司高纯复合LPG加工项目可行性研究报告》 中国五环化学工程公司（2003年4月） ● 《防城港市中油能源有限公司高纯复合LPG加工项目初步设计》 吉林省石油化工设计研究院（2003年11月） 注：本设计与可行性报告中的内容不符合之处甚多，且多处无法理解，故此文件仅作参考。 1.4 评价目的 本项目安全预评价的目的主要有： 1． 贯彻“安全第一、预防为主”方针，为建设项目初步设计提供科学依据，以利于提高建设项目本质安全程度。 2． 为建设工程投产后的劳动安全卫生管理实现系统化、标准化和科学化提供依据和条件。 3． 为安全生产综合管理部门实施监察、管理提供依据。预评价的分析、评价结论和对策措施可为安全生产综合管理部门审批建设工程初步设计文件（含劳动安全卫生专篇）提供依据。 1.5 评价范围 本安全预评价主要围绕LPG加工项目进行，包括厂区选址及总平面布置、总图运输、给排水、供电、电信、管道、空压站、氮气站、火炬、公用工程、消防、特种设备、职业卫生等方面。有关码头的的评价别外进行，不属于本次评价的范围。 1.6 评价程序 本次安全预评价工作程序如图1-1所示。 评价工作大体可分为三个阶段。 第一阶段为准备阶段，主要收集有关资料，进行初步的工程分析和危险、有害因素识别，选择评价方法，编制评价大纲。 第二阶段为实施评价阶段，对工程安全情况进行类比调查，运用合适的评价方法进行定性或定量分析，提出职业安全卫生对策措施。 第三阶段为报告书的编制阶段，主要是汇总第二阶段所得到的各种资料、数据，综合分析，提出结论与建议，完成安全预评价报告书的编制。经征求意见后定稿。 第二章 主要危险、有害因素分析 2.1 生产工艺简介 2.1.1 高纯复合LPG加工工艺 本工程为高纯复合LPG的加工设施，由低温船运来的原料纯丙烷和纯丁烷输送至岸上相应的原料低温罐内分别储存，根据用户对不同燃气产品技术规格的要求，本装置进行混配、加工后，储存于产品罐内，在通过小型高压船、槽车或火车槽车提供给用户。 低温储罐中的丙烷温度为－42℃，通过低温丙烷泵送至丙烷加热器，将丙烷升温至0℃左右，与丁烷泵送来的丁烷在产品球罐中混合配制成用户要求规格的高纯LPG产品，并储存于产品罐中。 本装置中低温丙烷自海船卸船后，直接储存于低温丙烷罐中，再用泵连续地小流量送出至丙烷加热器加热，单位时间内的加热负荷不大，这样在综合考虑设备投资及装置长周期运行费用等方面的因素后，选用海水加热方案作为本装置的低温丙烷加热方案。 海水自取水泵经输送管道送至丙烷加热器，加热低温丙烷，为控制水温对海洋生态环境的影响，海水加热器进、出口海水温差控制小于5℃，排出的海水采用扩散手段排入大海。此工艺技术方案利用取之不尽的海水中的热量加热丙烷，设备少，工艺过程简单，利用取之不尽的海水中的热量加热丙烷，长期运行费用低。 2.1.2 高纯复合LPG净化、混配工艺 为满足洁净能源及特殊行业用液化石油气的要求，液化石油气中的硫化氢含量需低于5ppm以下。为此目的，一般使用分子筛脱硫塔对液化气进行脱硫净化，使硫含量降低，达到用户的要求。 本装置原料气来自国外大型石化装置，原料气品质好、纯度高，同时为减少硫化氢对储罐的腐蚀，采购合同中将规定采购的原料气规格必须满足硫化氢含量低于5ppm的要求，因此本装置不用对原料气进行脱硫处理，可直接根据用户对 LPG 产品各项指标的要求，通过一定的工艺措施，将纯丙烷及纯丁烷按规定的比例通过调配、混合，生产满足用户要求的 LPG 。 2.1.3 工艺流程简要说明 1、原料气卸料 当远洋液化气运输船停靠码头后，将两根液化气卸料臂与船上相应管道相连。开启运输船上的液化气输送泵，将船上液化气经液化气输送管线送入常压液化气储罐。两根液化气输送管上各配一只流量计，用于计量装罐液化气量。同时每根管设置切断阀，并与常压液化气储罐液位进行联锁控制。 2、原料气储存 常压液化气储罐工作温度：C3 约为－42℃ ，C4 约为－5℃ ，工作压力为 0.003～0.007MPa(G)，绝热保冷。由于外界热量的传入，使液化气储罐内的液化气不断蒸发，为保持罐内压力稳定在0.003～0.007MPa( G )，设置压缩机制冷，将从液化气储罐内蒸发的气体进行压缩、冷凝后进入液化气产品常温罐，或闪蒸后形成低温液化气返回常压储罐。 在常压液化气储罐与产品常温罐间通过闪蒸罐连接有液相管线，管线上设联锁切断阀。当常压液化气储罐压力过低时，开启联锁阀使产品常温罐送来的液相液化气经闪蒸后，进入常压储罐，调节储罐压力。为保证系统安全，常压液化气储罐罐顶设置有正压先导式安全阀，负压真空安全阀。 3、高纯复合LPG加工 储存于丙烷低温罐的中液化丙烷气正常温度为－42℃，在与丁烷气混配前需将其升温至0℃左右。将常压丙烷储罐中的低温丙烷用低温液化气泵以连续小流量经液化气加热器加热至0—2℃后送至产品罐中，与丁烷泵送来的丁烷按规定的比例混配、调合成满足用户要求的高纯复合LPG产品，储存产品常温罐中。 4、产品气外售 产品常温罐设计压力为1.77 MPa ( G ) ，外售高纯复合 LPG 产品时，通过装车泵自罐内将产品输送至用户的槽车内。 2.1.4 主要设备概况 1、 常压液化气储罐 常压液化气储罐接收来自低温液化气远洋船的液化气，并储存。本项目选用3万m3 C3 常压低温储罐一台，内罐尺寸为φ42000×24000，4万m3 C4常压低温储罐一台，内罐尺寸为φ48000×24000。 压缩机 正常工况时，冷负荷最大C3为2840kg/h，C4为2500kg/h，卸船时冷负荷最大C3为6610kg/h，C4为7280kg/h。 本项目选制冷负荷4200kg/h（C3）压缩机2台，正常保冷时1开，卸船时2开，选制冷负荷4300kg/h（C4）压缩机2台，正常保冷时1开，卸船时2开。 3、丙烷升温调配泵 丙烷升温调配泵选用耐气蚀的桶形低温泵，额定流量为170m3/h，扬程为130m。 4、丁烷调配泵 丁烷调配泵选用耐气蚀的桶形泵，额定流量为170m3/h，扬程为60m。 主要工艺设备见表2－1。 表2－1 主要工艺设备 序号 设备位号 设备名称 规格 数量 材料 备注 1 C101 丙烷气冷凝器 F=76㎡, φ700x2600 2 管：铜 壳：Q235-A/16Mn 2 C102 丁烷气冷凝器 F=63㎡,φ700x3760 2 管：铜 壳：Q235-A/16Mn 3 C103 丙烷加热器(-42→0) F=261㎡,φ900x7610 3 管：铜 低温钢壳 能力: 100t/h 4 F101 常压丙烷储罐 P=0.0147MPa t=－45℃ φ42000x24000 V=31800m3 1 低温钢+ 保冷材料 自制： 单槽单拱贮槽，聚氨酯保冷，铝皮吊顶 5 F102 常压丁烷储罐 P=0.0147MPa t=－15℃ φ48000x24000 V=43400m3 1 16MnR+ 保冷材料 自制： 单槽单拱贮槽，聚氨酯保冷，铝皮吊顶 6 F103 常温LPG球罐 P=1.77MPa φ18000 V=3053m3 2 16MnR 7 F104 常温LPG球罐 P=1.8MPa，φ9200 V=408m3 2 16MnR 8 F105 中间储罐（卧罐） P=1.8MPa φ2000x7080 V=20m3 2 16MnR 9 F106 油收集罐（立罐） P=1.8MPa φ516x1600 V=0.24m3 2 16MnR 10 F107 LPG排尽储罐（卧罐） P=1.8MPa φ2000x7080 V=20m3 1 16MnR 11 J101 丙烷压缩机 流量4.2t/h 功率420kw 2 螺杆式 12 J102 丁烷压缩机 流量4.3t/h 功率380kw 2 螺杆式 13 J103 丙烷升温调配泵 Q=170 m3/h H=130m，功率65kw 2 C.S. 14 J104 装车泵 Q=170 m3/h H=60m，功率35kw 4 C.S. 15 J105 丁烷调配泵 Q=170 m3/h H=60m，功率35kw 4 C.S. 16 L101 丙烷气液分离器 P=1.8MPa φ1400x3000 1 16MnR 17 L102 丁烷气液分离器 P=0.7MPa φ1400x3000 1 16MnR 18 L103 丙烷闪蒸罐 P=1.8MPa φ2000x5000 t=-42℃ 1 A516-60Gr60 19 L104 丁烷闪蒸罐 P=0.7MPa φ2000x5000 t=-5℃ 1 16MnR 20 L105 空气分离器 2 C.S. 21 L106 火炬 7t/h 1 22 L107 加臭系统 100 m3/h 1 23 V103 装车鹤管 DN50/25 5 24 V104 桥式起重机 3t， 提升电机功率7.5kw 1 2.2 主要危险、有害因素分析 2.2.1 生产过程中的主要危险及有害物质 本项目生产中所使用的原料丙烷和丁烷以及产品高纯复合液化石油气都具有易燃、易爆特性。 丙烷为无色气体，气体的相对密度1.56（空气＝1），液体的相对密度0.531（0℃），熔点－187.6℃，沸点－42.1℃。微溶于水。化学性质很稳定，不容易发生化学反应。易燃气体，与空气形成爆炸性混合物，爆炸极限2.1％～9.5％。遇热源和明火有燃烧爆炸的危险。与氧化剂接触会猛烈反应。气体比空气重，能在较低处扩散到相当远的地方，遇明火会引着回燃。丙烷的危险有害特性见表2-2。 丁烷有两种异构体：正丁烷和异丁烷。 正丁烷为无色气体，气体的相对密度2.05（空气＝1），液体相对密度0.58（水＝1），熔点－138.4℃，沸点－0.5℃。易燃气体，与空气形成爆炸性混合物，爆炸极限1.5％～8.5％。遇热源和明火有燃烧爆炸的危险。与氧化剂接触会猛烈反应。可形成明显的易燃蒸汽云，气体比空气重，能扩散到远处，遇明火会引着回燃。正丁烷的危险有害特性见表2-3。 异丁烷为无色气体，气体的相对密度2.01（空气＝1），液体相对密度0.56（水＝1），熔点－159.6℃，沸点－11.8℃。易燃气体，与空气形成爆炸性混合物，爆炸极限1.8％～8.5％。遇热源和明火有燃烧爆炸的危险。与氧化剂接触会猛烈反应。可形成明显的易燃蒸汽云，气体比空气重，能扩散到远处，遇明火会引着回燃。异丁烷的危险有害特性见表2-4。 产品高纯复合液化石油气，是丙烷、丁烷按照不同配比组成的混合物。常温常压下，为无色易燃有毒气体，添加恶臭剂后，有特殊臭味。气态相对密度：1.5－2，液化石油气在常温常压下为气体，低温或加压两种方法兼用就变成棕黄色液体，液态相对密度约0.5，微溶与水，由液相变气相，体积扩大250－350倍左右。易聚集在低洼处。液化石油气与空气混合形成爆炸混合物，遇火或高温燃烧爆炸。爆炸极限一般约为1.5％－10％，（由于组成、成分不同，爆炸上限有时达到33％）；容器最大充装量为80％。液化石油气在罐装和运输中极易产生静电，所以罐装和运输中应设有静电导除装置。 液化石油气属碳氢化合物，具有腐蚀性，对容器、管道、橡胶管、阀门、密封物料等有腐蚀作用，易发生脆变的泄漏，所以，要经常检查维修。 液化石油气着火，无论是对贮罐，还是气瓶，皆具有直接的威胁，他们都成了威力巨大，随时可能爆炸的“炸弹”。着火时容器受火燃烧辐射和热气流的影响，其内压力变化有三种情况出现： （1）受热50℃时，其饱和蒸气压为1.4MPa，压力增加与温度升高成正比，其速度约为20.3－30.4KPa/℃。 （2）在容器内的液量很少时，当达到某一温度时液态全部气化，此时气体压力的增加与温度的升高成正比。 （3）容器受热后，内部的液体膨胀造成内部压力剧增，此种情况最危险，在火灾中这种情况极易出现。容器金属壁被加热，材料机构强度下降，发生塑性变形。容器内压力的剧增，造成容器物理性爆炸，容器一旦爆裂，除了大量的液化气冲出以外还同时会抛出金属碎块，足以伤害人体和建筑物毁坏。 液化石油气的危险特性表见表2-5。 高纯复合LPG的工艺过程、生产装置具有潜在的危险性，其制造、安装、调试、运行、检修等工作环节都存在一定风险，必须对其进行深入分析，并采取有效的安全对策。 本项目中的主要危险及有害物质的分布见表2-11。 表2-11主要危险及有害物质的分布表 序号 名称 分布部位 序号 名称 分布部位 1 原料液化气 卸船输送管道 2 压缩空气 空压站 原料低温储罐 压缩空气管道 加温气化系统 3 氮气 空压站、氮气站 液化气混配系统 氮气管道 产品储罐 4 氯气 海水加氯系统中使用 产品装车设备及管道 表2－2　丙烷危险有害特性表 标识 中文名：丙烷 相对分子量：44.10 分子式：C3H8 CAS号：74-98-6 化学类别：烷烃 危险性类别：第2.1类　21011 易燃气体 主要组成与性状 主要成分 纯品 外观与性状 无色气体,纯品无臭。 主要用途 用于有机合成。 健康危害 侵入途径 吸入 健康危害 本品有单纯性窒息及麻醉作用,人短暂接触1%丙烷,不引起症状;10%以下的浓度,只引起轻度头晕,高浓度时可出现麻醉状态,意识丧失,极高浓度时可致窒息。 急救措施 皮肤接触 － 眼睛接触 － 吸入 迅速脱离现场至空气新鲜处。保持呼吸道通畅。如呼吸困难，给输氧。如呼吸停止，立即进行人工呼吸。就医。 食入 － 燃爆特性与消防 燃烧性： 易燃 爆炸极限 2.1％～9.5％（体积） 闪点：（℃） －104 熔点：（℃） －187.6 沸点：（℃） －42.1 相对密度 0.58(-44.5℃) (水＝1) 相对密度 1.56 (空气＝1) 危险特性 易燃气体,与空气混合能形成爆炸性混合物,遇热源和明火有燃烧爆炸的危险,与氧化剂接触会猛烈反应,气体比空气重,能在较低处扩散到相当远的地方,遇明火会引着回燃。 灭火方法 切断气源,若不能立即切断气源,则不允许熄灭正在燃烧的气体,喷水冷却容器,可能的话将容器从火场移至空旷处。 灭火剂：雾状水、二氧化碳、泡沫、干粉。 泄漏应急处理 迅速撤离泄漏污染区人员至上风处,并进行隔离,严格限制出入,切断火源,建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器,穿消防防护服,尽可能切断泄漏源,用工业覆盖层或吸附/吸收剂盖住泄漏点附近的下水道等地方,防止气体进入,合理通风,加速扩散。喷雾状水稀释、溶解,构筑围堤或挖坑收容产生的大量废水,如有可能将漏出气用排风机送至空旷地方或装设适当喷头烧掉,漏气容器要妥善处理,修复,检验后再用。 储运注意事项 易燃压缩气体,储存于阴凉通风仓间内,仓间内的温度不超过30℃。远离火种、热源；防止阳光直射。应与氧气、压缩气体、氧化剂等分开存放。储存间内的照明、通风等设施应采用防爆型,开关设在仓外,配备相应品种和数量的消防器材,罐储时要有防火防爆技术措施,露天贮罐夏季要有降温措施,禁止使用易产生火花的机械设备和工具,验收时要注意品名,注意验瓶日期,先进仓的先发用,灌装适量,不可超压盛装,搬运时轻装轻卸,防止钢瓶及附件破损。 表2－3　正丁烷危险有害特性表 标识 中文名：正丁烷 相对分子量：58.12 分子式：C4H10 CAS号：106-97-8 化学类别：烷烃 危险性类别：第2.1类　21012 易燃气体 主要组成与 性状 主要成分 纯品 外观与性状 无色气体，有轻微的不愉快的气味。 主要用途 用于有机合成。 健康 危害 侵入途径 吸入 健康危害 高浓度有窒息和麻醉作用。急性中毒：主要表现为头痛、头晕、嗜睡、恶心、酒醉状态，严重者可出现昏迷。慢性影响：出现头痛、头晕、易疲倦、睡眠不佳。 急救 措施 皮肤接触 － 眼睛接触 － 吸入 迅速脱离现场至空气新鲜处。保持呼吸道通畅。如呼吸困难，给输氧。如呼吸停止，立即进行人工呼吸。就医。 食入 － 燃爆特性与 消防 燃烧性： 易燃 爆炸极限 1.5％～8.5％ 闪点：（℃） －60 熔点：（℃） －138.4 沸点：（℃） －0.5 相对密度 0.58（水＝1）； 2.05（空气＝1） 危险特性 易燃气体,与空气混合能形成爆炸性混合物,遇热源和明火有燃烧爆炸的危险,与氧化剂接触会猛烈反应,气体比空气重,能在较低处扩散到相当远的地方,遇明火会引着回燃。 灭火方法 切断气源,若不能立即切断气源,则不允许熄灭正在燃烧的气体,喷水冷却容器,可能的话将容器从火场移至空旷处。 灭火剂：雾状水、二氧化碳、泡沫、干粉。 泄漏应急处理 迅速撤离泄漏污染区人员至上风处,并进行隔离,严格限制出入,切断火源,建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器,穿消防防护服,尽可能切断泄漏源,用工业覆盖层或吸附/吸收剂盖住泄漏点附近的下水道等地方,防止气体进入,合理通风,加速扩散。喷雾状水稀释、溶解,构筑围堤或挖坑收容产生的大量废水,如有可能将漏出气用排风机送至空旷地方或装设适当喷头烧掉,漏气容器要妥善处理,修复,检验后再用。 储运注意事项 易燃压缩气体,储存于阴凉通风仓间内,仓间内的温度不超过30℃。远离火种、热源；防止阳光直射。应与氧气、压缩气体、氧化剂等分开存放。储存间内的照明、通风等设施应采用防爆型,开关设在仓外,配备相应品种和数量的消防器材,罐储时要有防火防爆技术措施,露天贮罐夏季要有降温措施,禁止使用易产生火花的机械设备和工具,验收时要注意品名,注意验瓶日期,先进仓的先发用,灌装适量,不可超压盛装,搬运时轻装轻卸,防止钢瓶及附件破损。 表2－4　异丁烷危险有害特性表 标识 中文名：异丁烷；2-甲基丙烷 相对分子量：58.12 分子式：C4H10 CAS号：75-28-5 化学类别：烷烃 危险性类别：第2.1类　21012 易燃气体 主要组成与性状 主要成分 纯品 外观与性状 无色稍有气味的气体 主要用途 用于有机合成。 健康 危害 侵入途径 吸入 健康危害 具有弱刺激和麻醉作用。急性中毒：主要表现为头痛、头晕、嗜睡、恶心、酒醉状态，严重者可出现昏迷。慢性影响：出现头痛、头晕、易疲倦、睡眠不佳。 急救 措施 皮肤接触 － 眼睛接触 － 吸入 迅速脱离现场至空气新鲜处。保持呼吸道通畅。如呼吸困难，给输氧。如呼吸停止，立即进行人工呼吸。就医。 食入 － 燃爆特性与消防 燃烧性： 易燃 爆炸极限 1.8％～8.5％ 闪点：（℃） －82.8 熔点：（℃） －159.6 沸点：（℃） －11.8 相对密度 0.56(水＝1)；2.01（空气＝1） 危险特性 易燃气体,与空气混合能形成爆炸性混合物,遇热源和明火有燃烧爆炸的危险,与氧化剂接触会猛烈反应,气体比空气重,能在较低处扩散到相当远的地方,遇明火会引着回燃。 灭火方法 切断气源,若不能立即切断气源,则不允许熄灭正在燃烧的气体,喷水冷却容器,可能的话将容器从火场移至空旷处。 灭火剂：雾状水、二氧化碳、泡沫、干粉。 泄漏应急处理 迅速撤离泄漏污染区人员至上风处,并进行隔离,严格限制出入,切断火源,建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器,穿消防防护服,尽可能切断泄漏源,用工业覆盖层或吸附/吸收剂盖住泄漏点附近的下水道等地方,防止气体进入,合理通风,加速扩散。喷雾状水稀释、溶解,构筑围堤或挖坑收容产生的大量废水,如有可能将漏出气用排风机送至空旷地方或装设适当喷头烧掉,漏气容器要妥善处理,修复,检验后再用。 储运注意事项 易燃压缩气体,储存于阴凉通风仓间内,仓间内的温度不超过30℃。远离火种、热源；防止阳光直射。应与氧气、压缩气体、氧化剂等分开存放。储存间内的照明、通风等设施应采用防爆型,开关设在仓外,配备相应品种和数量的消防器材,罐储时要有防火防爆技术措施,露天贮罐夏季要有降温措施,禁止使用易产生火花的机械设备和工具,验收时要注意品名,注意验瓶日期,先进仓的先发用,灌装适量,不可超压盛装,搬运时轻装轻卸,防止钢瓶及附件破损。 表2－5　液化石油气危险有害特性表 物质名称 液化石油气 主要成分 丙烷、丁烷等 物化特性 沸点（℃） 无资料 比重（水=1） 无资料 饱和蒸气压（kPa） 无资料 熔点（℃） 无资料 蒸气密度（空气=1） 1.5～2 溶解性 无资料 外观与气味 无色气体或黄棕色油状液体，略具烃类特有的臭味 液态相对密度 0.5～0.6 火灾爆炸危险数据 闪点（℃） －74℃ 爆炸极限 2.25% — 9.65% 灭火剂 雾状水、泡沫、二氧化碳、干粉 灭火方法 切断气源。若不能立即切断气源，则不允许熄灭正在燃烧的气体。喷水冷却容器，可能的话将容器从火场移至空旷处。 危险特性 极易燃，与空气混合能形成爆炸性混合物。遇热源和明火有燃烧爆炸的危险。与氟、氯等接触会发生剧烈的化学反应。其蒸气比空气重，能在较低处扩散到相当远的地方，遇明火会引着回燃。 反应活性数据 稳定性 不稳定 避免条件 受热，静电，有机溶剂，强氧化剂等 稳定 √ 禁忌物 强氧化剂、卤素 燃烧（分解）产物 一氧化碳、二氧化碳 健康危害数据 侵入途径 吸入 √ 皮肤 口 急性毒性 LD50 无资料 LC50 无资料 健康危害 本品有麻醉作用。急性中毒：有头晕、头痛、兴奋或嗜睡、恶心、呕吐、脉缓等；重症者可突然倒下，尿失禁，意识丧失，甚至呼吸停止。可致皮肤冻伤。慢性影响：长期接触低浓度者，可出现头痛、头晕、睡眠不佳、易疲劳、情绪不稳以及植物神经功能紊乱等。 泄漏紧急处理 迅速撤离泄漏污染区人员至上风处，并进行隔离，严格限制出入。切断火源。建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器，穿防寒服。不要直接接触泄漏物。尽可能切断泄漏源。用工业覆盖层或吸附／吸收剂盖住泄漏点附近的下水道等地方，防止气体进入。合理通风，加速扩散。喷雾状水稀释。漏气容器要妥善处理，修复、检验后再用。 储运注意事项 易燃压缩气体。储存于阴凉、干燥、通风良好的不燃仓间。仓内温度不宜超过30C。远离火种、热源，防止阳光直射。应与氧气、压缩空气、卤素(氟、氯、溴)、氧化剂等分开存放。储存间内的照明、通风等设施应采用防爆型，开关设在仓外。罐储时要有防火防爆技术措施。禁止使用易产生火花的机械设备和工具。槽车运送时要灌装适量，不可超压超量运输。搬运时轻装轻卸，防止钢瓶及附件破损。 防护措施 车间卫生标准 中 国MAC(mg／m3) 1000; 前苏联MAC(mg／m3) 未制定标准 美 国TVL—TWA, ACGIH 1000ppm，1800mg／m3; 美 国TLV-STEI, 未制定标准 工程控制 生产过程密闭，全面通风 呼吸系统防护 高浓度接触时可佩戴自吸过滤式防毒面具（半面罩） 身体防护 穿防静电工作服 手防护 戴一般作业防护手套 眼防护 一般不需要特殊防护，必要时，戴化学安全防护眼镜. 其他 工作现场严禁吸烟.避免高浓度吸入。进入罐、限制性空间或其它高浓度区作业，须有人监护. 表2-6　危险物质特性表—氮气 物质名称： 氮，氮气 　nitrogen 物化特性 沸点（℃） -195.6 比重（水=1） 0.81(-196℃) 饱和蒸汽压（KPa） 1026.42（-173℃） 熔点（℃） -209.8 相对密度（空气=1） 0.97 溶解性 微溶于水、乙醇 外观与气味 无色无臭气体 火灾爆炸危险数据 闪点（℃） 无意义 爆炸极限（％） 无意义 灭火剂 用雾状水保持火场中容器的冷却 灭火方法 本品不燃 危险特性 若遇高热，容器内压增大，有开裂和爆炸的危险。 反应活性数据 稳定性 稳定不 稳定 避免条件 聚合危险性 存在不 不聚合 避免条件 禁忌物 燃烧（分解）产物 氮气 健康危害数据 侵入途径 吸入 √ 皮肤 口服 急性毒性 LD50 无资料 LC50 无资料 健康危害（急性和慢性） 空气中氮气含量过高，使吸入所氧下降，引起缺氧窒息。吸入氮气浓度不太高时，患者最初感胸闷、气短、疲软无力；继而有烦躁不安、极度兴奋、乱跑、叫喊、神情恍惚、步态不稳，称这为“氮酩酊”，可进入昏睡或昏迷状态。吸入高浓度，患者可迅速出现昏迷、呼吸惊跑停止而致死亡。 泄漏紧急处理 迅速撤离泄漏污染区人员至安全区，并进行隔离。严格限制出入。建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器，穿一般作业工作服。尽可能切断泄漏源，合理通风，加强扩散。漏气容器要妥善处理，修复检验后再用。 储运注意事项 不燃性压缩气体。储存于阴凉、通风仓间内。仓间温度不宜超过30℃。远离火种、热源。防止阳光直射。验收时注意品名，注意验收钢瓶日期，先进仓的先发用。搬运时轻装轻卸，防止钢瓶及附件破损。 防护措施 车间卫生标准 前苏联MAC 未制定标准；中国MAC　未制定标准； 美国TLV-STEL ACGIH未制定标准； 美国TLV-TWA ACGIH 窒息性气体。 工程控制 密闭。操作提供良好的自然通风条件。 呼吸系统防护 一般不需特殊防护。当作业场所空气中氧气浓度低于18%时，必须佩戴空气呼吸器、氧气呼吸器或长管面具。 身体防护 穿一般作业工作服 手防护 戴一般作业防护手套 眼防护 一般不需特殊防护 其 它 避免高浓度吸入。进入罐、限制性空间或其它高浓度区作业，须有人监护。 表2-7　氯气理化性质及危险特性 物质名称 氯；氯气 物化特性 沸点（℃） -34.5 比重（水=1） 1.47 饱和蒸气压（kPa） 506.62（10.3℃） 熔点（℃） -101 蒸气密度（空气=1） 2.48 溶解性 易溶于水、碱液 外观与气味 黄绿色有刺激性气味的气体 火灾爆炸危险数据 闪点（℃） 28 爆炸极限 无意义 灭火剂 雾状水、泡沫、干粉 灭火方法 消防人员必须佩戴过滤式防毒面具（全面罩）或隔离式呼吸器、穿全身防火防毒服，在上风处灭火。切断气源，喷水冷却容器，可能的话将容器从火场移至空旷处。 危险特性 本品不会燃烧，但可助燃。一般可燃物大都能在氯气中燃烧，一般易燃气体或蒸气也都能与氯气形成爆炸性混合物。氯气能与许多化学品如乙炔、松节油、乙醚、氨、燃料气、烃类、氢气、金属粉末等猛烈反应发生爆炸或生成爆炸性物质，它几乎对金属和非金属都有腐蚀作用。 反应活性数据 稳定性 不稳定 避免条件 稳定 √ 聚合危险性 可能存在 避免条件 不存在 √ 禁忌物 易燃或可燃物、醇类、乙醚、氢 燃烧（分解）产物 氯化氢 健康危害数据 侵入途径 吸入 √ 皮肤 √ 口 √ 急性毒性 LD50 LC50 850mg／m3，1小时（大鼠吸入） 健康危害（急性和慢性） 急性中毒时，轻度者有流泪、咳嗽、咳少量痰、胸闷，出现气管和支气管炎的表现，中度中毒发生支气管肺炎或间质性肺水肿，病人除有上述症状的加重外，出现呼吸困难、轻度紫绀等，重者发生肺水肿、昏迷和休克，可出现气胸、纵隔气肿等并发症，吸入极高浓度的氯气，可引起迷走神经反射性心跳骤停或喉头痉挛而发生“电击样”死亡。皮肤接触液氯或高浓度氯，在暴露部位可有灼伤或急性皮炎。 慢性中毒时，长期低浓度接触，可引起慢性支气管炎、支气管哮喘等，可引起职业性痤疮及牙齿酸蚀症。 泄漏紧急处理 迅速撤离泄漏污染区人员至上风处，并立即进行隔离，小泄漏时隔离150m，大泄漏时隔离150m，严格限制出入。建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器，穿防毒服。尽可能切断泄漏源。合理通风，加速扩散。喷雾状水稀释、溶解。构筑围堤或挖坑收容产生的大量废水。如有可能，用管道将泄漏物导至还原剂（酸式硫酸钠或酸式碳酸钠）溶液。也可以将漏气钢瓶浸入石灰乳液中。漏气容器要妥善处理，修复，检验后再用。 储运注意事项 应储存于阴凉、通风仓间内。仓内温度不宜超过30度。远离火种、热源，防止阳光直射。应与易燃或可燃物、金属粉末等分开存放。不可混储混运。液氯储存区要建低于自然地面的围堤。验收时要注意品名，注意验瓶日期，先进仓的先发用。搬运时轻装轻卸，防止钢瓶及附件破损。运输按规定路线行驶，勿在居民区和人口稠密区停留。 防护措施 车间卫生标准 中 国 MAC（mg/m3） 1 前苏联 MAC（mg/m3） 1 美 国 TVL-TWA OSHA lppm，3mg/m3[上限值] ACGIH 0.5ppm， 1.5mg/m3 美 国 TLV-STEL ACGIH 1ppm，2.9mg/m3 工程控制 严加密闭，提供充分的局部排风和全面通风。提供安全淋浴和洗眼设备 呼吸系统防护 空气中浓度超标时，建议佩戴空气呼吸器或氧气呼吸器。紧急事态抢救或撤离时，必须佩戴氧气呼吸器。 身体防护 穿带面罩式胶布防毒衣 手防护 戴橡胶手套 眼防护 呼吸系统防护中已作防护 其 它 工作现场禁止吸烟、饮食。工作毕，应淋浴更衣。进入罐、限制性空间或其它高浓度区作业，须有人监护 2.2.2 生产过程中的主要危险因素 本项目高纯复合LPG工艺流程，存在易燃易爆气体、液体、腐蚀性液体、毒性气体等多种危险因素且有高处作业。因此，在生产过程中存在发生火灾、化学爆炸、物理爆炸、冻伤、触电、中毒窒息、物体打击、车辆伤害、机械伤害、起重伤害、高处坠落等人身伤害事故的危险。 引发事故的常见原因有：防护保险信号等装置缺陷、设备工具附件有缺陷、控制元器件损坏失灵、个人防护缺陷、光线不足、通道不畅通、没有安全规程或不健全、现场缺乏检查或指挥有误、设计有缺陷、缺乏培训、不懂操作技术、违反操作规程和劳动记律等。下面分别加以分析： 2.2.2.1 火灾、爆炸 高纯复合LPG生产过程中，原料主要是丙烷和丁烷、产品高纯复合LPG均属易燃易爆物质，在生产、输送和检修过程中，如发生泄露，与空气可形成爆炸性混合气体，遇明火或静电打火就可引发火灾、爆炸。配制过程为物理混合，存在发生化学爆炸的可能。压缩机、锅炉、气体储罐、高压管线等，因意外原因超压有发生物理爆炸的可能。如果电器设备接地设施失效、线路短路、未按规定设置漏电保护器、电器和照明不符合防爆要求等原因，可能引发电器火灾。在有易燃气体和液体存在的场所，雷电放电可成为引燃引爆的点火源，从而导致火灾爆炸事故发生。阀门内漏可致可燃气体串气，引发意外爆炸。 2.2.2.2 冻伤 低温储罐，温度可达－45℃，物料管线、管道、阀门、保温层等处，如有制造和安装方面缺陷，造成泄漏或因操作人员误接触，都会造成人员皮肤冻伤伤害。 2.2.2.3 触电 如果电器设备接地设施失效、线路短路、未按规定设置漏电保护器、设备检修、倒闸操作、使用手持工具作业、携带大件金属物体在带电体旁行走、乱动不明电器设备等，都存在发生触电事故的危险。本项目中大量使用大功率的110KV驱动的电动机，触电和电气火灾的危险性是很大的。 引起触电事故的主要原因，除了电器设备缺陷、设计不周等技术因素外，常见原因有： （1）不办理操作票或不执行监护制度，不使用或使用不合格绝缘工具和电气工具。 （2）检修电器设备工作完毕，未办理工作票终结手续就恢复送电。 （3）倒闸操作不核对设备名称、编号、位置状态。 （4）装设地线不验电。 （5）在潮湿地区、金属容器内进行焊接工作时不穿绝缘鞋、操作时不戴绝缘手套、无监护人。 （6）电动工具金属外壳不接地。 （7）防止误攀登、误入供电设施的安全措施不完善或不符要求；防止电气误操作装置有缺陷等。 2.2.2.4 中毒窒息 当氯气发生泄漏时，可造成人员中毒窒息，严重者造成伤亡。 2.2.2.5 机械伤害 项目中有压缩机、各种泵类、传输机械等转动机械，在操作中或检修时，如防护设施不完善、误操作等有可能发生机械伤害。 2.2.2.6车辆伤害 本项目中成品LPG主要罐装到汽车罐车发货，在厂区内有车辆通过，存在意外事故的可能，应该给予一定的重视。 2.2.2.7 高处坠落 本项目合主要装置拟露天安装，许多罐高在30米以上，因此操作平台高度一般在25米以上，钢平台、护栏、钢梯等若存在缺陷或腐蚀，在框架内检修、操作时有可能发生高处坠落事故。作业人员责任心不强、主观判断失误、疲劳过度、不按要求穿防滑性能好的软底鞋、不系安全带等都易造成高处坠落伤害。同时，框架和操作台上有可能发生物体坠落造成物体打击伤害。 2.2.2.8 起重伤害 本项目中用到桥式起重机，用于安装、检修中吊装大型设备，在使用过程中有可能因重物脱落等原因造成起重伤害事故。桥式起重机倒塌伤人的事故也是有可能的。 2.2.2.9 自然环境危险因素分析 1）项目所在地区历年最大降雨量为3111.9mm，平均年降雨量在2362.6mm。雨水过大、过多时容易破坏地基和用电设备，造成电器设备短路等事故。 2）该地区靠近海边，且气候潮湿，空气湿度大，极易造成设备、储罐、管道等设施的加速腐蚀，从而影响设备的使用寿命和安全性能。 3）风大，影响露天装置作业和框架高空检修作业。 4）其他自然环境危害还有雷电、地震等若措施不当往往也会造成伤害和财产损失，应采取有效措施加以防范。 2.2.3 生产过程中的主要有害因素 高纯复合LPG生产过程中，生产过程和辅助设施，存在噪声、低温、毒物等对人体有害因素，分述如下： 2.2.3.1　噪声危害 生产中各种泵类、压缩机、电机等机械设备的运转、管路等产生的噪声对人体可产生不良影响，甚至伤害。 2.2.3.2　低温危害 本项目大部分反应装置露天安装，冬季受气温影响较大，无论是供水管线、还是物料管线。故设备、管线的材质选择应考虑到低温影响。人员露天作业防护不当会造成冻伤。 2.2.3.3　毒物的危害 生产中有氯气使用，是一种有毒的物料，万一泄漏会造成人员中毒事故。 2.2.3.4　高温危害 制冷机组工作时，其散热器散出的热量会把周围的空气加热，若人长期处于此工作环境之中，则受到高温环境的危害。 2.2.4 主要危险、有害因素分布 表2.12 主要危险有害因素分布表 危险有害因素 主要分布部位 危险有害因素 主要分布部位 火灾、爆炸 罐区，生产区，装卸区 高温 制冷机组 高处坠落 各高处作业平台 低温 制冷系统 中毒窒息 海水加氯系统 中毒 有氯气处 触电 所有用电处 噪声 机器运转处 机械伤害 各种运转设备处 车辆伤害 车辆通行处 冻伤 低温储罐 2.2.5 行为性危险因素 在人、物和环境产生的不安全因素中，人的因素是最重要的。行为性危险因素主要是分析人在生产中由于操作原因而产生的事故。大量的统计数字表明70%--75%的事故中，人为过失占主要原因。 人的不安全因素主要表现在思想意识方面，技术方面和心理或生理方面，即缺乏牢固的“安全第一”的意识，或因长期在简单重复的劳动中生产的麻痹思想，而导致违反操作规程和安全管理制度；知识不够，技术上不熟练，缺乏处理异常现象的经验；过度疲劳或带病上岗，酒后上岗；情绪波动和逆反心理违反劳动纪律等。 同时，管理方面的技术培训不够、违章指挥、监管不严或失误、职业禁忌往往也是造成事故的原因。比较常见的现象是为了赶时间、赶任务，有章不守，对不安全因素忽略而违章指挥作业，导致事故发生。 因此，本项工程从建设、试车、投产全过程，都应充分重视员工的安全教育，提高员工的安全意识。 2.2.7 典型事故案例分析 案例一： 2004年3月29日上午10点30分左右，葫芦岛市兴城东窑村的中海石油(中国)有限公司天津分公司锦州20-2天然气分离厂发生液化石油气储罐泄漏事故，237吨液化气的罐子漏了。 据了解，发生煤气泄漏的是厂区东北角、容积为1000立方米的V-643B球形液化石油气储罐。据消防官兵介绍，发生泄漏的是罐子的底部，罐子周围200平方米的地面全部弥漫着白色的烟气，据该厂的工作人员介绍，正在泄漏的罐子内，液面高度6.1米，里面有液化气237吨。正在发生泄漏的罐子旁边不到100平方米的范围内有5个容积为1000立方米的液化气储罐。 紧急大救援：在事故现场3公里的范围内都已经拉上警戒线，而警戒线内，消防官兵分成几组，一组组成水枪阵地不停地向泄漏天然气的储罐上喷水进行冷却。另外几个小组分别站在不同位置向天空喷洒清水进行稀释，防止气体达到爆炸浓度。与此同时，另一组消防官兵利用厂内的设施实施倒罐，将气体转入其他的罐中，并打开罐顶的放空阀减压。针对现场情况，葫芦岛市消防支队现场指挥部决定采取堵漏的办法控制险情。14时40分，抢险小组5名战斗员带着呼吸机深入到储罐防火堤内，冒着随着发生爆炸的危险和极度的寒冷采取木楔实行堵漏。经过5个小时的努力，15时06分，漏洞终于被堵上，这起迄今为止全国此类事故中单罐储量最大的事故处理成功。工厂保住了，村庄也保住了。 事故中，调动了葫芦岛消防部门的连山大队、兴城大队等消防大队，19台战斗车辆，94名战斗人员和锦州支队、锦天化消防队的两台消防车和十多名消防官兵，用了5个小时控制了险情。 案例二： 澳门一座石油气储存仓库于2003年8月1日晚上10时45分左右发生爆炸引起大火，在整个救火行动中，消防局共出动了28辆消防车，300多名消防员。经过长达12小时的扑救。这次事故是澳门十余年来最大的一次火灾爆炸事故 根据调查，在事故现场附近，共有９个石油气中途仓，由于消防人员及时开通三台海水泵向油气罐射水降温，只有少量石油气罐发生爆炸。火场附近装有７０吨石油气的大型石油气鼓也免受波及。据专业人士估计，如果这个气鼓不幸爆炸，周围很大范围将被夷为平地。 案例三 1998年3月5日18时5分，陕西省西安市煤气公司液化石油气所（占地35.8亩，储气2340立方米）贮气罐区发生爆炸火灾事故，5个储罐、8辆液化气槽车被毁坏，过火面积4.5万平方米，并造成11人死亡（其中7名消防官兵牺牲）、30人受伤（其中消防人员11人），直接财产损失477.8万元。事故系编号为11号的球型罐（400立方米）的排污阀上部法兰密封垫失效，造成液化石油气大量泄漏，形成爆炸的可燃气体电电火花所致。 2.3 重大危险源辨识 根据《重大危险源辨识》（GB18218－2000）相关规定，闪点低于28摄氏度的易燃液体，爆炸下限小于10％的气体，存放区和生产区都规定了临界量。 本项目液化石油气的最大储量为4628吨，超过了GB18218－2000规定的贮存区10吨的临界量，可认定液化石油气球罐区为重大危险源。 丙烷和丁烷的储量分别为14755吨和20151吨，数量巨大。虽然丙烷和丁烷未列入GB18218目录，但是这两种物质的闪点均低于28摄氏度，爆炸下限均小于10％，且储量特别大，因此建议将丙烷和丁烷储罐区按照重大危险源管理。 项目单位应按照重大危险源的相关规定向当地安全监察部门备案并定期检测，随时监控。 表2－6重大危险源表 危险品 储存装置 储存介质 最大储存量※ （t） 临界量 （t） 存放位置 加工区的　常温液化石油气球罐 液化石油气 4628 10 LPG球罐区 常压丙烷储罐 丙烷 14755 － LPG储罐区 常压丁烷储罐 丁烷 20151 － LPG储罐区 ※ 最大储存量的计算： LPG加工区：3053×0.8×0.58×3＋408×0.8×0.58×2＝4628（t） 丙烷：31800×0.8×0.58＝14755（t） 丁烷：43400×0.8×0.58＝20138（t） 第三章 安全预评价方法和评价单元 3.1 评价方法简介 3.1.1 道化学火灾爆炸指数评价法 道化学火灾、爆炸危险指数评价法是对工艺装置及所含物料的潜在火灾、爆炸和反应性危险逐步推算的方法进行客观的评价。评价过程中定量的依据是以往事故的统计资料、物质的潜在能量和现行安全防火措施的状况。 道化学公司火灾爆炸指数法也称为道氏指数法。 它是美国道化学公司1964年提出并在应用过程中得到不断修改和补充的一种指数评价法。主要适用于化工过程、化学试验以及化学品的储存、运输等情况。该方法根据单元物质系数MF、工艺条件（一般工艺危险系数F1和特殊工艺危险系数F2），通过一系列系数计算（单元火灾爆炸指数F&amp;amp;EI、影响区域、破坏系数DF计算）确定单元火灾爆炸危险程度（基本最大可能财产损失及采取安全措施后的实际最大可能财产损失MPPD、最大可能损失工作日MPDO和停产损失BI），并与安全指标比较，最后判定事故损失能否被接受。主要用于评价生产、贮存、处理易燃易爆、活性化学物质的操作过程和其他有关工艺过程（如污水处理、公用工程、整流、变压、锅炉、发电等设备和中试装置等）。其评价程序如图3-1所示。 火灾爆炸指数F&amp;amp;EI与危险程度之间的对应关系见表2-1。 暴露半径R的计算公式为：R=0.256F&amp;amp;EI 计算出的暴露半径R的单位为米。 暴露区域内财产价值可由区域内所有财产（包括在存的物料价值及设备价值）的更换价值来确定。 更换价值=原来成本×0.82×价值增长系数。 危害系数代表了单元中物料泄漏或反应能量释放所引起火灾、爆炸事故的综合效应。它是由单元危险系数（F3）和物质系数（MF）按道七版的相关图表查得。 基本最大可能财产损失（BASE MPPD）与安全措施的补偿系数（C）的乘积就是实际最大可能财产损失（ACTUAL MPPD）。 表3-1 F&amp;amp;EI与危险程度的对应表 F&amp;amp;EI值 危险程度 F&amp;amp;EI值 危险程度 1～60 最 轻 128～158 很 大 61～96 较 轻 >159 非常大 97～127 中 等 3.1.2 预先危险性分析法（PHA） 预先危险性分析（Preliminary Hazard Analysis，简称PHA）是在进行某项工程活动（包括设计、施工、生产、维修等）之前，对系统存在的各种危险因素（类别、分布）、出现条件和事故可能造成的后果进行宏观、概略分析的系统安全分析方法。其目的是早期发现系统的潜在危险因素，确定系统的危险性等级，提出相应的防范措施，防止这些危险因素发展成为事故，避免考虑不周所造成的损失。 常用的预先危险性分析表如表3-2所示。相关的危险事件严重性等级、危险事件可能性等级、危险评价指数矩阵和危险程度判定准则见表3-3、3-4、3-5和表3-6。 表3-2 预先危险性分析表 事故 阶段 触发事件 形成事故的原因 影响 危险指数 措施 注：危险程度的判定主要依据危险评价指数矩阵，确定是安全的、临界的、危险的还是会造成灾难性的事故，从而为设计、施工、生产运行管理提供一定的依据。 表3-3 危险事件严重性等级 等级 等级说明 事故后果说明 Ⅰ 灾难性的 人员死亡或系统报废 Ⅱ 严重的 人员严重受伤、严重职业病或系统严重损坏 Ⅲ 轻度的 人员轻度受伤、轻度职业病或系统轻度损坏 Ⅳ 轻微的 人员受伤和系统损坏轻于Ⅲ级 表3-4 危险事件可能性等级 等级 等级说明 单个项目具体发生情况 总体发生情况 A 频繁 频繁发生 连续发生 B 很可能 在寿命期内会出现若干次 频繁发生 C 有时 在寿命期内可能有时发生 发生若干次 D 极少 在寿命期内不易发生，但有可能发生 不易发生，可预期发生 E 不可能 很不容易发生，以至于可认为不会发生 不易发生，但有可能 表3-5 危险评价指数矩阵 严重性等级 可能性等级 Ⅰ（灾难性的） Ⅱ（严重的） Ⅲ（轻度的） Ⅳ（轻微的） A（频繁） 1 2 7 13 B（很可能） 2 5 9 16 C（有时） 4 6 11 18 D（极少） 8 10 14 19 E（不可能） 12 15 17 20 表3-6 危险程度判定准则表 危险评价指数 危险程度 18-20 安全的，不需评审即可接受 10-17 临界的，处于事故状态边缘，暂时尚不会造成人员伤亡或财产损失，是有控制接受的危险，应予排除或采取措施 6-9 危险的，会造成人员伤亡或财产损失，是不希望的危险，要立即采取措施 1-5 会造成灾难性事故，不可接受的危险，必须立即进行排除 3.1.3安全检查表法（SCL） 安全检查表法是系统安全工程的一种最基础、最简便、广泛应用的系统安全评价方法。安全检查表不仅用于查找系统中各种潜在的事故隐患，还对各检查项目给予量化，用于进行系统安全评价。 安全检查表是由一些对工艺过程、机械设备和作业情况熟悉并富有安全技术、安全管理经验的人员，事先对分析对象进行详尽分析和充分讨论，列出检查单元和部位、检查项目、检查要求、各项赋分标准、评定系统安全等级分值标准等内容的表格（清单）。 对系统进行评价、验收时，对照安全检查表逐项检查、赋分，从而评价出系统的安全等级。 当安全检查表用于设计、维修、环境、管理等方面查找缺陷或隐患时，可省略赋分、评级等内容和步骤。 常见的安全检查表见表3-7。 表3-7 设备、设施安全检查表 类别 检查项目 检查结果 备注 3.1.4日本六阶段定量评价方法简介 日本劳动省颁布的化工企业六阶段安全评价方法规定单元危险度由物质、容量、温度、压力和操作5个项目共同确定，其危险度分别按A=10点，B=5点，C=2点 D=0点赋值记分，由累计分数确定单元危险度 {物质0-10}+{容量0-10}+{温度0-10}+{压力0-10}+{操作0-10}={16点以上、11—15点、1—10点}。详见表3-8 表 3－8　各参数取值表 A（10点） B（5点） C（2点） D（0点） 1．物质 1爆炸性物质 2发火性物质 3附表中可燃气体2kg/cm2以上的乙炔 4 1—3同样程度危险性物质。 1附表中发火性物质硫化磷和赤磷； 2 附表中氧化性物质的氯酸盐、过氯酸盐、无机过氧化物； 3引火物质中闪点小于-30摄氏度者； 4可燃气体； 51—4同样程度危险性物质 1附表中发火性物质塞璐珞类、电石、磷化钙、镁、铝粉； 2附表中引火性物质闪点小于-30---30摄氏度者； 31—2同样程度危险性物质。 2单元容量 气1000m3以上 液100 m3以上 500－1000 m3 50－100 m3 100－500 m3 10－50 m3 <100 m3 <10 m3 3温度 在 1000℃以上使用，其使用温度在燃点以上 1在 1000℃以上使用，但使用温度在燃点以下 2 在 250℃以上不到1000℃使用，使用温度在燃点以上 1在 250℃以上不到1000℃使用，使用温度在燃点以下； 2在 250℃使用，其使用温度在燃点以上 使用温度不到250℃且未达燃点 4压力 100MP以上 20－100MPa 1－20 MPa <1 MPa 5操作 在爆炸范围内操作 1 Qr/CpρV值为400℃/min以上的操作； 2运转条件从一般的条件25℅变化成1 的状态进行操作； 3 进行单批式操作； 4系统中进入空气等不纯物质就可能发生危险反应的操作； 5 使用粉状或雾状物能发生粉尘爆炸的操作； 6 1—5同样程序危险操作 1Qr/CpρV值为4－400℃/min的操作； 2运转条件从一般的条件由25℅变化成1 的状态操作； 3 虽为单批式，但已开始用机械进行程序操作； 4 精制操作中伴随有化学反应 ； 5 1—4同样程序危险操作 1 Qr/CpρV不到4℃/min； 2运转条件从一般的条件由25℅变化成1的操作； 3反应器中有70℅以上 是水的情况； 4精致或储存操作中不伴有化学反应； 5 其它不属于A、B、C的操作 ※ Qr/CpρV－温度上升速度，℃/min； Qr－反应的发热速度，kj/min； Cp－单元内物质的热化，kj/（kg•K）; ρ－单元内物质的密度，kg/ m3 V－单元内物质的容量， 16点以上为一级 11－15点为二级，需同周围情况用其他设备联系起来评价； 1－10点为三级，属低危险度。 物质：物质本身固有的点火性、可燃性和爆炸性的程度； 容量：运行温度和点火的关系； 温度：反应温度； 压力；运行压力； 操作：运行条件引起爆炸或异常反应的可能性。 3.1.5危险和可操作性研究（HAZOP） 危险和可操作性研究（HAZOP）研究的侧重点是工艺部分或操作步骤各种具体一什，它的基本过程就是以引导词为引导，对过程中工艺状态的变化（偏差）加以确定，找出装置及过程中存在的危害。引导词的主要目的之一是能够使所有相关念头的工艺参数得到评价。 HAZOP分析方法可按：分析的准备；3个步骤进行，图3-2所示为HAZOP分析的整修过程。注意的是，分析步骤可交替进行。HAZOP评价表以表格形式记录（表3-9）。 表3-9　HAZOP分析记录表 可操作性研究 任务：　　　　　系统：　　　　　等 引导词 偏差 可能原因 可能后果 安全措施 必要对策 3.2 评价单元的划分 按照产品和生产装置相对集中的原则，考虑了评价内容和评价方法的特点，划分出下列评价单元： 厂区选址及总平面布置单元，装卸料单元，管道输送单元，存贮单元，LPG生产（混配）单元，电气单元，公用工程单元，冷冻单元，消防单元，职业卫生单元。 厂区选址及总平面布置单元：包括厂址水文地质条件、总体布局、竖向设计等。 装卸料单元：主要包括码头的卸料和成品LPG的槽车灌装部分。 管道输送单元：主要包括从码头到厂区的物料输送管道的设置和管理等。 存贮单元：主要包括低温原料贮罐和高压的成品贮罐（属特种设备）等罐区内的大型罐。 LPG生产单元：主要包括原料的气化、冷凝，分离、按比例混合等过程，其中的的设备有换热器，气液分离器、闪蒸罐、中间罐、压缩机和特种泵等。 电气单元：包括进户线，变压器，配电室，各用电设备，避雷，防静电，防火花等项接地的内容。 公用工程单元：主要包括空氮站、制冷系统、冷却水循环水系统、消防稳压系统等，供电在电气单元中，给排水在消防单元中。 冷冻单元：主要包括制冷成套设备及其管道系统。 消防单元：主要包括厂区的消防道路、消防器材、消防设施等。 职业卫生单元：主要包括高、低温的作业环境和氯气存在处。 3.3 各单元评价方法选择 根据各单元装置特点，结合评价方法的适宜性，确定了各单元的评价方法，见表3－10。 表3－10单元评价方法的划分 评价单元 评价方法 厂区选址及总平面布置单元 安全检查表，综合评价法 装卸料和输送单元 PHA，HAZOP 存贮单元 道化学法，日本六阶段法，FTA LPG生产（混配）单元 道化学法，HAZOP 电气单元 PHA，FTA 特种设备单元 PHA 公用工程单元 PHA 制冷单元 PHA 消防单元 PHA 职业卫生单元 综合评价法 第四章 安全预评价 4.1 厂区选址及总平面布置单元 4.1.1 综合描述： 1）厂址交通 本项目建设地为广西防城港。防城港位于广西南部北部湾北岸，地理座标：东经108°20′，北纬21°37′。是中国大陆海岸线最西南的深水良港，全国20个枢纽港之一，广西第一大港。防城港地理位置和地缘条件得天独厚。港湾水深、避风，三面环山犹如内陆湖泊，航道短且不淤积，水域、陆域宽阔，可利用岸线长。防城港北接黔川，西靠云南，东临粤、琼、港澳、南濒北部湾，地处中国大陆资源丰富的大西南和经济活跃的东南地区的中心，是连接大西南和东南亚的枢纽。 海运：防城港拥有泊位28个，其中万吨级以上12个，库场面积120万㎡，设计年通过能力1089万吨。与本项目同期建设的5万吨级化工专用码头，将作为本项目的装卸码头。 陆运：防城港目前港外公路主要由桂海、钦防高速公路及南北二级公路、南间－防城港三级公路组成。铁路路线设计标准为Ⅱ级，南防铁路目前实际通过能力为1000万吨/年，进行改造后可通过能力为1750万吨/年。 2）气象条件 月平均最高气温28.4℃，月平均最低气温14.2℃，年最大降雨量3111.9mm,全年常风向：NNE，频率为30.5％，次常风向为SSW，频率为8.4％。 3）台风 本区为台风频繁活动地区，平均每年约受1次，最多3次台风或热带低压影响。台风袭击时，风力可达12级以上，常伴有暴雨或大暴雨。 4）地震烈度 地震动峰值加速度0.05（与地震烈度对照相当于Ⅵ度），地震动反应谱征周期为0.35。 5）供水 防城港用水水源来自防城河，经卫生防疫部门检验，符合卫生标准。可满足生产生活需要。 6）供电 本项目的电力供应为双回路供电，一路10KV电源引自石板田变，别一路10KV电源计划引自即将建设的的东湾变电站。新兴变电站，已经在2003年12月峻工投产，也可以使用；２００４年初，香港中华电力投资的装机容量为４×６０万千瓦的防城港发电厂启动；港口区东湾110kV输变电工程已经提上日程，防城港近期发展用电是可靠的。 7）通讯 防城港已建有港口地区有线电话通信系统、船岸无线电通信系统。防城港务局有线电话程控交换机容量为3000门，在全厂设一套数字程控服务设施交换机，用户线32条，中继线8条；对讲机采用防爆型设备。能满足企业生产的需要。 厂区总体布局： 主要生产装置布置在一个长312m，宽222m的矩形区域内，LPG生产装置及成品球罐布置在北端，东侧是循环水和污水处理系统。西侧是LPG装车区，最西端则是综合控制搂和配电室。两个大型的原料储罐设在南侧。办公生活区在预留发展用地的最南侧，和办公区保持一定安全距离，有利于安全生产，有利于通过储运系统向周围地区运输销售。 厂区道路有主干道直通公路，厂区内设计成环形通道，方便交通，符合消防要求。 4.1.2 安全检查表法 4.1.3 评价结果 1）本单元从建厂选址、地质条件、总平面布置等方面进行评价，结论是此处适宜建厂，但设计时要慎重考虑抗震设防等级的问题。 2）总平面布置应该充分考虑台风的影响和带来的危害，并认真对待变压器室的布置位置的问题。 表4.1.1 厂区总平面布置检查表 类别 检查项目 检查结果 备注 选址 厂址应符合当地城乡规划 应提供项目立项审批文件或土地使用证 用水、用电量特别大的企业，宜靠近水源、电源 用10KV进线，自备变压器，用城市管网供水，消防用水使用海水。 散发有害物质的工业企业与居住区或城镇的相对位置 无此项 厂址建设的工程地质条件和水文地质条件 符合规范 厂址的场地面积和地形坡度满足需要 符合规范 厂址应有利于同邻近工业企业和城镇在各方协作 符合规范 厂址应位于不受洪水或内涝威胁的地方不可避免时，必须具有可靠的防洪、排涝措施。 符合规范 厂址不在“不得选为厂址的地段” 符合，但部分建筑物和构筑物的抗震等级应提高为7度。 总体布局 总体布局 存在可燃气体的工艺生产装置、储罐区及污水处理设施应布置在人员集中及散发火花地点的侧风向或下风向 生产装置、设在侧风向 经常使用汽车或铁路运输物品的生产装置、储罐区、仓库、堆场等应布置在厂区边缘。 储罐、仓库设在厂区边缘 厂区与相邻工厂或设施应满足规范要求的防火距离 符合规范 工艺装置成阶梯式布置时，台阶间应有防止易燃液体流散的措施。 本装置无此情况 易燃液体的储罐区不应布置在排洪沟上游或高于相邻生产装置及人员集中场所地段。 符合规范 易燃液体的储罐区必须布置在较高地段时，应有防止易燃液体流散的措施。 符合规范 全厂性锅炉、总变配电站，应位于散发可燃气体等装置及罐区的侧风向或上风向。 设在侧风向 火炬在海面上 总变配电站室内地面，应高于相邻易燃液体的储罐区地坪，且不小于0.6米，并布置在厂区边缘。 布置在厂区边缘，但布置在底层的中间，属不合理 重大危险源与供水源、人员密集区、公共设施等间距应符合相关规范要求。 符合规范 厂址选择应有良好的地质条件，地基承载力不低于1kg/cm2 无资料 产生有毒气体或烟尘的厂要选在下风侧，避开高风地带 无此项 工艺装置布置以不交错为原则 不交错 工艺装置区与罐区保持一定安全距离。 符合规范 接运原料区与产品发运区要分开，以免相互干扰。 符合规范 各工区和各单元装置之间留有安全距离，中间留有空地 已预留安全距离 公用设施区要设在远离工艺装置区、罐区和便于保卫的位置。 符合规范 罐区、生产装置与道路保持足够安全距离。甲类厂房距厂外铁路线30米，距厂外道路15米，距厂内主路边10米。 符合规范 厂区围墙与厂内建筑间距不宜小于5米 未见设墙 道路 交通 工厂主要出入口不应少于两个且位于不同方位。 设2个门 厂区道路尽量做环状布置 已设环状 消防专用车道应考虑错车要求。 设计中已考虑 厂内尽头式道路应设置回车场地，面积不小于15m×15m 设计中已考虑 罐区周围、甲乙类厂房周围的道路宽度符合规范要求，原则上应能使两辆车会车,不小于6米。 设计中已考虑 干线道路宽度宜采用双车道。 道宽6米 9m 道路与各装置之间至少保持1米。 符合要求 分支道路宽度不小于3.5米，路面净空高度不小于4.米 设计中已考虑 4.2 物料装卸和输送单元 本工序主要任务是将原料从运输船上卸下和把成品LPG灌装到槽车或运输船上中。其主要设备为装卸臂和输送管道，一般在装卸平台或码头上进行操作。 4.2.1 物料装卸和输送单元预先危险性分析 表4.2.1　物料装卸和输送单元预先危险性分析表 事故 阶段 触发事件 形成事故的 原因 影响 危险 指数 措施 火灾爆炸 检修、装卸作业时。 物料泄漏： 1.运输船上设备或槽罐车发生泄漏； 2.装卸臂在装卸结束时洒漏 3.阀门或法兰泄漏。 4.泵破裂或密封处泄漏。 5.管道、仪表、设备的连接发处泄漏 6.管道受外力破裂。 7自然灾害造成的破裂泄漏 1. 物料蒸气浓度达到爆炸极限， 2. 或物料泄漏 3. 遇火花点火： 4. 火花产生的原因有工； 5. 空带钉的皮鞋 6. 用钢制工具敲打设备、管道产生撞击火花 7. 电器火花 8. 电气线路老化或受到损坏产生短路火花 9. 静电放电 10. 雷击（直接雷，雷电二次作用，沿着电气线路、金属管道侵入） 11. 车辆未戴阻火器等 财产损失 人员伤亡 停产 10 1. 控制与消除火源 1) 严禁吸烟、携带火种、穿带钉皮鞋等进入易燃易爆区， 2) 用防火花地面，动火必须严格办理动火证，作好防范 3) 使用防爆电器，如防爆手电；使用安全电压（12V）防爆灯 4) 严禁钢质工具敲打、撞击、抛掷 5) 按规定要求采取防静电措施， 6) 安装避雷装置 7) 严格管理机动车辆进入火灾爆炸危险区 8) 转动设备部位要保持清洁，防止因摩擦引起杂物燃烧 9) 禁止在附近燃放烟花爆竹 2. 严格控制设备质量及其安装质量 1） 选合格产品 2） 按规程验收 3） 定期检查、保养、维修， 4） 保持完好状态 冻伤 泄漏时 1.低温物料泄漏 2.救险人员缺乏防护 低温，会造成人员的身体伤害 人员受伤 16 配备适用的防护用品。 物体打击 装卸时 人体碰撞到鹤管 鹤管碰到人 打击造成伤害，打中重要部位会成严重伤害 人员受伤 18 制定合理的操作法 保证工人的工作状态。 高处坠落 操作时 人员从车上或栈台上落下 跌伤 人员受伤 18 按高处作业管理相应的作业 使用适当的工具和衣着鞋子。 由分析可知：火灾爆炸和冻伤事故的危险指数在10-16之间，属于临界的，处于事故状态边缘，暂时尚不会造成人员伤亡或财产损失，是有控制接受的危险，应予排除或采取措施。而物体打击和高处坠落的危险指数是18，是安全的、可接受的。 4.2.2 可操作性研究分析记录： 参考相关类型的设备（生产单元，同样资料来源：《安全评价》煤炭工业出版社2004年第1版），进行可操作性研究分析，记录见表4.2.2和表4.2.3： 表4.2.2　液化石油气罐输送系统的HAZOP分析记录表1 可操作性研究 对象：液化石油气罐输送系统，管线给罐进料 引导词 偏差 可能原因 可能后果 安全措施 必要对策 None 无物料流动 1. 无物料 2. 管道破裂 3. 输送管道堵塞 4. 受槽内压力高 5. 操作错误，注入其他贮罐 1. LPG泄漏，易发生火灾、爆炸及中毒事故。 2. 切换到另一贮罐，引起过满，流溢，LPG泄漏引起火灾、爆炸 3. 操作人员有可能会被LPG污染，引起冻伤 4. 受槽内高压，导致物料逆流。 1. 紧急切断阀 2. 在气相、液相管线上均装有压力表 3. 贮罐上装有压力表，防止产生负压。 4. 安装LPG浓度报警检测仪。 5. 液化气液相出口设置止回阀 1. 定期检查维护阀门管线 2. LPG贮罐考虑增设液位高低限报警仪 3. 严格按操作规程操作。 4. 增设一部专用电话 5. 两个安全阀并联使用，可单个不停车检验。 Less 物料流量不足 6. 液相流量计故障，指示偏低 7. 液位计破裂，泄漏 8. 阀门开度不够 9. 开错了阀门，一部分液化气分流 10. 压缩机功率不足 11. 管道、法兰腐蚀严重，引起部分物料外漏。 12. 输送物料不足 6. 流量计失灵，产生含偏差 7. 输入时间过长 8. 误入其他贮槽，使其他贮槽过满、溢流 9. LPG外泄，浓度超限，可能导致火灾、爆炸及中毒等事故。 同上 同上之1-4 检验流量计 考虑使用不易破碎的磁性翻板液位计 压力过低 13. 抽压过低 同上之1，4，5。 8.安装压力越限报警仪 9.设N2系统，并与储罐上部相连，以便上部泄漏时补充氮气，及开停车检修时用。 More 流量过大或 物料过多 14. 液位计、流量计故障指示 15. 流程执行有误 10. 物料流速过高，对管线造成冲击，有可能造成管线的破裂。 11. 流速过高，易造成静电积累，有可能引起火灾爆炸。 12. 造成LPG贮罐过满，压力增加，安全阀起跳，LOG泄漏　 6.安装贮罐液位计，且装高限报警 7.安装压力表 8.液相出口设紧急切断 9.设备、管线接地 同上之1，2，3，4，8。 10.考虑连锁喷淋系统，降低贮罐压力。 11.定期巡回检查静电接地设施。 压力过大 16. 物料来量多，贮罐满 17. 温度过高。冷喷淋未开或强度不够 18. 管线阀门未打开，造成管线压力过高 13. 贮罐上安全阀起跳 14. 泄漏LPG，可能引起火灾爆炸。 15. 管道破裂，造成LPG泄漏 10.贮罐上设有喷淋装置 11.液相出口和气相出入品设置紧急切断阀 12.设有多台水泵，其中一台备用。 同上之2 同上之2。 Part of 物料只输送一部分 19. 贮罐区输送物料突然仿宋止，压缩机故障或停电，导致物料切换到另外储罐 16. 贮罐未装满 17. 容易造成其他贮罐过满，有可能导致火灾爆炸。 13.压缩机上安装止回阀备用电源 14.备有两台压缩机，其中一台备用 同上之2。 Other 异常运转 20. 误操作，电力系统故障，供水系统故障 18. 喷淋不能及时保证，受热压力升高；火灾时，水源无保障 15.备用电源 16.备用水泵 12.定期检查备用电源，保证其处于良好状态 13.供水系统应保持循环，异常时应保持数小时 14.提高人员操作水平。 管道泄漏破裂 21. 阻塞 22. 腐蚀 23. 焊接质量缺陷 24. 高压 25. 高流量26. 高温 19. 潜在的主要设备损坏 20. LPG泄漏，可能产生火灾爆炸 15.培训操作人员应急处理能力，并制定事故处理和紧急防灾预案 16.在运行前，对设备、管道进行试压检测和X光探伤，保焊接质量 17.定期对设备进行检验和检查 18.管子配合采用标准件 表4.2.3　液化石油气罐输送系统的HAZOP分析记录表2 可操作性研究 任务：出料，　　　　　系统：液化气 引导词 偏差 可能原因 可能后果 安全措施 必要对策 None 无物料 1. 贮罐内无物料 2. 泵未启动 3. 开错泵 4. 管道上阀门未打开 5. 管道堵塞 6. 泄漏。 1. LPG泄漏，易发生火灾、爆炸及中毒事故。 2. 无液化气时泵空转，易造成电机损坏。 1. 安装LPG气体检测仪。 2. 液化石油气管线设安全阀，以保压力平稳及防止超压。 1. LPG贮罐考虑增设液位高低限报警仪 2. 定期巡回检查阀门、管道。 3. 系统应按规范单设　火炬系统，并设N2系统，并与储罐上部相连，以便上部泄漏时补充氮气，及开停车检修时用。 Less 物料量过少 7. 阀门开度不够 8. 泵功率不足 9. 贮罐内物料过少 10. 开错阀或泵管道破裂。 3. 影响罐装时间 4. 液化气可能串到其他贮罐，造成外泄，造成事故。 同上 同上 More 牧料量过多 11. 出料过满 12. 未及时关闭阀门 13. 阀门开度过大 14. 来料过多 5. 出料过多，易造成超量充装。 3. 罐装阀设置安全回流阀，可防止超压及压力不平稳 4. 考虑考虑罐车上装设自动起限切断连锁装置 5. 罐装站设水喷淋 Other 运转异常 15. 泵、电机故障或停电 16. 误操作17. 停水 6. 影响罐装 7. 易发生异常事故 4. 备用电源 5. 备用水泵 6. 定期检查备用电源，以保持完好的运行状态。 LPG槽车内空气含量高 18. 新钢瓶和检修后的钢瓶未抽真空或真空不够。 8. 钢瓶内空气含量不得大于4%，否则易形成爆炸气体，易发生事故 建立瓶抽真空的规程，并贴上检验日期。 7. 未经抽真空的钢瓶，严禁使用 残液过多 19. 钢瓶残液积存过多 20. LPG质量较差 9. 钢瓶LPG质量不合格。 8. 钢瓶残液检查 9. 对外来的液化气LPG质量进行分析 10. 严格保证钢瓶LPG罐装质量 4.2.3 评价结果 用预先危险性分析法（PHA）评价物料装卸单元。评价本单元的危险指数为10-18之间，是临界的或安全的，临界的危险因素是有控制接受的危险，但应予排除或采取预防措施。 用HAZOP分析法对相类似的设备生产运行和操作进行分析，得出在正常的生产运行情况下，现有的安全措施对事故的发生起到一定阻止和减缓作用，基本上能满足生产需要。但考虑到LPG的灾难性后果，需要增加一些改进措施，以保证LPG储配的安全运行。 4.3 存贮单元 本单元中，主要的设备是两个常压低温原料贮槽和储罐冷系统。罐体的工作容积分别为4万米3（丙烷）和3万米3，罐体外用聚氨酯保冷，罐顶内置铝皮吊顶，罐为单壁罐，材质采用12MnR+；工作温度：C3 约为－42℃ ，C4 约为－5℃ ，工作压力为 0.003～0.007MPa(G) ；罐顶设置有正压先导式安全阀，负压真空安全阀。这些设备都布置在罐区内，每个贮槽被防火墙隔在一个单独的小区内，每个小区都有环形消防车道。灌顶上设喷淋，罐区边缘布置一排水炮。 贮槽由于受环境加热而产生气体，当生产时，可直接用于配制混合燃气；当生产用不完时，通过闪蒸形成低温液体，流回到贮槽内。气体的运行动力由相应的丙/丁烷压缩机提供，加压后的丙/丁烷由于温度因压缩而提高，需经过将信将疑器冷却成液体再进一步加工；物料的流向由相应的阀门控制流动方向。 对存贮单元采用道化学火灾爆炸危险指数法和日本六阶段法进行评价，针对燃爆事故还采用事故树进行了分析评价。 在常压液化气储罐与产品常温罐间通过闪蒸罐连接有液相管线，管线上设联锁切断阀。当常压液化气储罐压力过低时，开启联锁阀使产品常温罐送来的液相液化气经闪蒸后，进入常压储罐，调节储罐压力。 4.3.1 日本六阶段法评价 评价过程的评价和危险度分级的结果的表4.3.1： 表4.3.1　日本六阶段法对存贮单元评价表 项目 物质 容量 温度 压力 操作 总分 等级 丙烷贮罐 10 10 0 0 0 20 Ⅰ 丁烷贮罐 10 10 0 0 0 20 Ⅰ 由表可以看出，储存单元的危险度是高度危险，需认真落实安全措施。 4.3.2 道化学火灾爆炸危险指数法评价 1）火灾、爆炸指数（F&amp;amp;EI）表 存储单元的火灾爆炸主要是造成，针对贮罐中的物料进行安全评价。评价所得的火灾、爆炸指数（F&amp;amp;EI）见表4.3.2。 2）安全措施补偿系数表 存贮单元安全措施补偿系数见附表4.3.3。 3）各参数的计算 ⑴ 暴露区域计算 暴露区域是指当单元发生火灾、爆炸事故后，可能影响的区域。暴露区域计算方法如下： 暴露区域的面积S=πR2（m2），R为暴露半径（m），R=F＆EI×0.256(m)。计算结果见汇总表。 （2）暴露区域内财产价值 暴露区域内财产价值可由区域内所有财产（包括在存的物料价值及设备价值）的更换价值来确定。更换价值=原来成本×0.82×价值增长系数 由于该单元的具体财产难于确定，本报告中以A1代替实际的财产价值。 （3）危害系数的确定 危害系数代表了单元中物料泄漏或反应能量释放所引起火灾、爆炸事故的综合效应。它是由存贮单元的危险系数（F3）和物质系数（MF=21）按相关图表查得。查表得本单元的危害系数为0.71。 （4）基本最大可能财产损失（BASE MPPD） 基本最大可能财产损失是假设没有采取任何一种安全措施可能造成的最大财产损失，它由暴露区域内财产价值和危害系数相乘得到。 （5）实际最大可能财产损失（ACTUAL MPPD） 基本最大可能财产损失（BASE MPPD）与安全措施的补偿系数（C）的乘积就是实际最大可能财产损失（ACTUAL MPPD）。它表示在采取适当的（但不完全理想）防护措施后事故造成的损失。如果这些适当的防护装置（或措施）发生故障（或未被有效的实施），事故损失值就会接近于基本最大可能财产损失（BASE MPPD）。 道化学火灾、爆炸指数法还可以根据求出的实际最大可能财产损失（MPPD）估算发生事故时的最大可能停产的天数，确定停产造成的损失。由于本单元实际最大可能财产损失（MPPD）的数值在评价中难以确定，故本评价不对停产天数及其造成的损失进行进一步计算。 4）评价结果 道化学火灾、爆炸危险指数评价法对存贮单元的评价结果汇总见表4.3.4。通过对存贮单元的道化学火灾、爆炸指数法分析，得出本单元采取补偿措施前，危险等级为中等，采取补偿措施后，危险等级为中等，危险程度有所降低。 爆炸危险指数评价法对存贮单元的评价结果汇总见下表 表4.3.2　存贮单元DOW 火灾爆炸指数表 工艺单元 原料贮槽（40000米3/30000米3） 工艺设备中的物料 丁烷/丙烷 操作状态 存贮 确定MF的物质 丁烷/丙烷 物质系数（单元温度超过60℃时应注明） 21 1.一般工艺危险 危险系数范围 采用危险系数 基本系数 1.00 1.00 A.放热化学反应 0.30～1.25 B.吸热反应 0.20～0.40 C.物料处理与输送 0.25～1.05 0.5 D.密闭式或室内工艺单元 0.25～0.90 E.通道 0.20～0.35 F.排放和泄漏控制 0.25～0.50 0.5 一般工艺危险系数（Fl） 2.0 2.特殊工艺危险 基本系数 1.00 1.00 A.毒性物质 0.20～0.80 0.2 B.负压（＜500mmHg） 0.50 C.易燃范围内及接近易燃范围的操作 1)罐装易燃液体 0.50 2)过程失常或吹扫故障 0.30 0.3 3)一直在燃烧范围内 0.80 D.粉尘爆炸 0.25～2.00 E.压力释放 0.16 F.低温 0.20～0.30 G.易燃及不稳定物质的重量 物质重量—kg：丁烷：20138t；丙烷：14755t。 物质燃烧热Hc—J/kg：丁：19.4，丙：19.9Kbtu/lb 1)工艺中的液体及气体 2)贮存中的液体及气体 3)贮存中的可燃固体及工艺中的粉尘 丁烷/丙烷 0.96/1.08 H.腐蚀与磨蚀 0.10～0.75 0.1 I.泄漏—接头和填料 0.10～1.50 J.使用明火设备 K.热油热交换系统 0.15～1.15 L.转动设备 0.50 特殊工艺危险系数（F2） 2.72/2.85 工艺单元危险系数（F1×F2）=F3 5.45/5.69 火灾、爆炸指数（F3×MF=F＆EI） 114.4/119.5 注：无危险时系数用0.00。 表4.3.3 存贮单元安全措施补偿系数表 1.工艺控制安全补偿系数（C1） 项目 系数范围 采用系数 项目 系数范围 采用系数 a.应急电源 0.98 f.惰性气体保护 0.94～0.96 不自动 b.冷却装置 0.97～0.99 g.操作规程/程序 0.91～0.99 c.抑爆装置 0.84～0.98 h.化学活泼性物质检查 0.91～0.98 d.紧急切断装置 0.96～0.99 i.其他工艺危险分析 0.91～0.98 0.94 e.计算机控制 0.93～0.99 C1= 0.94 2.物质隔离安全补偿系数（C2） 项目 补偿系数范围 采用系数 项目 系数范围 采用系数 a.遥控阀 0.96～0.98 0.98 c.排放系统 0.91～0.97 b.卸料/排空装置 0.96～0.98 d.联锁装置 0.98 C2= 0.98 3.防火设施安全补偿系数（C3） 项目 系数范围 采用系数 项目 系数范围 采用系数 a.泄漏检测装置 0.94～0.98 0.98 f.水幕 0.97～0.98 b.钢质结构 0.95～0.98 0.98 g.泡沫灭火装置 0.92～0.97 c.消防水供应系统 0.94～0.97 0.94 h.手提式灭火器材/喷水枪 0.93～0.98 d.特殊系统 0.91 i.电缆防护 0.94～0.98 e.洒水灭火系统 0.74～0.97 C3= 0.90 安全措施补偿系数=C1×C2×C3= 0.93 注：C1、C2、C3值为该类所采用安全措施补偿系数的乘积 表4.3.4　道化学火灾爆炸危险指数评价法评价结果汇总（丁烷/丙烷） 项目 物质系数（MF） 单元工艺危险系数（F3） 火灾、爆炸指数（F&amp;amp;EI） 暴露半径（m） 暴露面积（m2） 存贮单元 21 5.45/5.69 114.4/119.5 29.3/30.6 2695/2943 暴露区域财产损失 危害系数 安全措施补偿系数（c） 补偿后的指数 （F＆EI） 基本MPPD（万元人民币） 实际MPPD（万元人民币） A1 0.71 0.93 106.4/111.2 0.71A1 0.66A1 4.3.3 储罐燃爆事故树分析 本节以储罐燃爆事故为例进行事故树分析。在计算时为便于阅读，下标一律放大，下文同样如此处理。 1. 画事故树。事故树图见图4-1。 2. 求最小割集： T=A1•A2=B1•B2•(B3+B4+B5+B6+B7) =（X1+X2）•(X3+X4+X5)•[ (X6+X7+X8)+ (X9+X10) + (X17+X18+X19+X20)•(X21+X22+X23) +X14•X15 + (X11+X12)+ (X16+X24+X25+X26)•X13)] =（X1X3+X1X4+X1X5+X2X3+X2X4+X2X5）• (X6+X7+X8+X9+X10+X17X21+X17X22+X17X23+X18X21+X18X22+X18X23+X19X21+X19X22 +X19X23+X20X21+X20X22+X20X23+X14X15+X11+X12+X13X16+X13X24+X13X25+X13X26) =…… 因没有重复项，不需合并化简，由上式可以列出最小割集144个如下： K1={X1，X3，X6} K2={X1，X3，X7} K3={X1，X3，X8} K4={X1，X3，X9} K5={X1，X3，X10} K6={X1,X3,X17,X21} K7={X1,X3,X17,X22} K8={X1,X3,X17,X23} K9={X1,X3,X18,X21} K10={X1,X3,X18,X22} K11={X1,X3,X18,X23} K12={X1,X3,X19,X21} K13={X1,X3,X19,X22} K14={X1,X3,X19,X23} K15={X1,X3,X20,X21} K16={X1,X3,X20,X22} K17={X1,X3,X20,X23} K18={X1,X3,X14,X15} K19={X1,X3,X11} K20={X1,X3,X12} K21={X1,X3,X13,X16} K22={X1,X3,X13,X24} K23={X1,X3,X13,X25} K24={X1,X3,X13,X26} K25={X1，X4，X6} K26={X1，X4，X7} K27={X1，X4，X8} K28={X1，X4，X9} K29={X1，X4，X10} K30={X1,X4,X17,X21} K31={X1,X4,X17,X22} K32={X1,X4,X17,X23} K33={X1,X4,X18,X21} K34={X1,X4,X18,X22} K35={X1,X4,X18,X23} K36={X1,X4,X19,X21} K37={X1,X4,X19,X22} K38={X1,X4,X19,X23} K39={X1,X4,X20,X21} K40={X1,X4,X20,X22} K41={X1,X4,X20,X23} K42={X1,X4,X14,X15} K43={X1,X4,X11} K44={X1,X4,X12} K45={X1,X4,X13,X16} K46={X1,X4,X13,X24} K47={X1,X4,X13,X25} K48={X1,X4,X13,X26} K49={X1，X5，X6} K50={X1，X5，X7} K51={X1，X5，X8} K52={X1，X5，X9} K53={X1，X5，X10} K54={X1,X5,X17,X21} K55={X1,X5,X17,X22} K56={X1,X5,X17,X23} K57={X1,X5,X18,X21} K58={X1,X5,X18,X22} K59={X1,X5,X18,X23} K60={X1,X5,X19,X21} K61={X1,X5,X19,X22} K62={X1,X5,X19,X23} K63={X1,X5,X20,X21} K64={X1,X5,X20,X22} K65={X1,X5,X20,X23} K66={X1,X5,X14,X15} K67={X1,X5,X11} K68={X1,X5,X12} K69={X1,X5,X13,X16} K70={X1,X5,X13,X24} K71={X1,X5,X13,X25} K72={X1,X5,X13,X26} K73={X2,X3，X6} K74={X2,X3，X7} K75={X2,X3，X8} K76={X2,X3，X9} K77={X2,X3，X10} K78={X2,X3,X17,X21} K79={X2,X3,X17,X22} K80={X2,X3,X17,X23} K81={X2,X3,X18,X21} K82={X2,X3,X18,X22} K83={X2,X3,X18,X23} K84={X2,X3,X19,X21} K85={X2,X3,X19,X22} K86={X2,X3,X19,X23} K87={X2,X3,X20,X21} K88={X2,X3,X20,X22} K89={X2,X3,X20,X23} K90={X2,X3,X14,X15} K91={X2,X3,X11} K92={X2,X3,X12} K93={X2,X3,X13,X16} K94={X2,X3,X13,X24} K95={X2,X3,X13,X25} K96={X2,X3,X13,X26} K97={X2,X4，X6} K98={X2,X4，X7} K99={X2,X4，X8} K100={X2,X4，X9} K101={X2,X4，X10} K102={X2,X4,X17,X21} K103={X2,X4,X17,X22} K104={X2,X4,X17,X23} K105={X2,X4,X18,X21} K106={X2,X4,X18,X22} K107={X2,X4,X18,X23} K108={X2,X4,X19,X21} K109={X2,X4,X19,X22} K110={X2,X4,X19,X23} K111={X2,X4,X20,X21} K112={X2,X4,X20,X22} K113={X2,X4,X20,X23} K114={X2,X4,X14,X15} K115={X2,X4,X11} K116={X2,X4,X12} K117={X2,X4,X13,X16} K118={X2,X4,X13,X24} K119={X2,X4,X13,X25} K120={X2,X4,X13,X26} K121={X2,X5，X6} K122={X2,X5，X7} K123={X2,X5，X8} K124={X2,X5，X9} K125={X2,X5，X10} K126={X2,X5,X17,X21} K127={X2,X5,X17,X22} K128={X2,X5,X17,X23} K129={X2,X5,X18,X21} K130={X2,X5,X18,X22} K131={X2,X5,X18,X23} K132={X2,X5,X19,X21} K133={X2,X5,X19,X22} K134={X2,X5,X19,X23} K135={X2,X5,X20,X21} K136={X2,X5,X20,X22} K137={X2,X5,X20,X23} K138={X2,X5,X14,X15} K139={X2,X5,X11} K140={X2,X5,X12} K141={X2,X5,X13,X16} K142={X2,X5,X13,X24} K143={X2,X5,X13,X25} K144={X2,X5,X13,X26} 3. 求结构重要度和最小径集。 由结构度重要度判断原则和公式 进行综合判断， X1和X2，各出现72次，结构重要度最大。 X3和X4和X5，各出现48次，结构重要度为第二。 各出现6次，且级数相同； X13、X21、X22、X23，出现24次，X17、X18、X19、X20，出现18次，X14、X15、X16、X24、X25、X26，各出现6次，且级数相同；计算X6、X13、X17和X14的系数如下： IΦ(6)＝6× ＝1.5； IΦ(13)＝24× ＝3； IΦ(17)＝18× ＝2.25； IΦ(14)＝6× ＝0.75 因此，各基本事件按结构重要度从大到小的排列顺序为： X1、X2，　X3、X4、X5，　X13、X21、X22、X23，　X17、X18、X19、X20， X6、X7、X8、X9、X10、X11、X12，　X14、X15、X16、X24、X25、X26　。 为找出事故的最佳途径，需要找出该事故树的最小径集。因此将事故树转化为成功树，求其最小径集。 T′=A1′+A2′ =B1′+B2′+B3′B4′B5′B6′B7′ =X1′X2′+X3′X4′X5′+X6′X7′X8′X9′X10′X11′X12′(X17′X18′X19′X20′+X21′X22′X23′)(X14′+X15′)(X16′X24′X25′X26′+X13′) 将上式化简可得最小径集P： P1={ X1′，X2′} P2={ X3′，X4′，X5′} P3={ X6′， X7′，X8′，X9′，X10′，X11′，X12′，X14′，X16′，X17′，X18′，X19′，X20′，X24′，X25′，X26′} P4={ X6′， X7′，X8′，X9′，X10′，X11′，X12′，X13′，X14′，X17′，X18′，X19′，X20′} P5={ X6′， X7′，X8′，X9′，X10′，X11′，X12′，X15′，X16′，X17′，X18′，X19′，X20′，X24′，X25′，X26′} P6={ X6′， X7′，X8′，X9′，X10′，X11′，X12′，X13′，X15′，X17′，X18′，X19′X20′} P7={ X6′， X7′，X8′，X9′，X10′，X11′，X12′，X14′，X16′，X21′，X22′，X23′，X24′，X25′，X26′} P8={ X6′，X7′， X8′， X9′， X10′， X11′， X12′， X13′， X14′， X21′，X22′，X23} P9={ X6′， X7′，X8′，X9′，X10′，X11′，X12′，X15′，X16′，X21′，X22′，X23′，X24′，X25′，X26′} P10={X6′， X7′，X8′，X9′，X10′，X11′，X12′，X13′，X15′，X21′，X22′，X23′} 4.结论 由计算结果可以看出，可能引起“储罐燃爆事故”发生的最小割集有144个，控制事故发生的最小径集有10个。一般来说，最小径集越多，系统就越安全。要保证储罐组的安全，最重要的是做到使集合{储罐密封不良、管线阀门损坏}与｛无通风设施、排风设施损坏、未及时排风｝中分别至少有一个事件不发生，便可大大减少储罐组燃爆事故发生的可能性。由结构重要度的分析可以看出造成罐泄漏的两个因素最为重要，应该花力气进行控制。 4.3.4 评价结果： 由日本六阶段法的分析，可以知道本单元的危险程度为高度危险。 由道化学法评价可知其财产损失半径为：丁烷罐29.3米，丙烷罐30.6米。危险程度为高度危险，应采取一定的安全措施以保证安全生产。 由燃爆事故树的分析要知，控制该事故的最小径集（即受控后即可安全的组合）有10个，是需要花力气控制的因素是储罐的密封不良和管线阀门的损坏。 4.4 生产单元 本单元的主要设备有常温高压贮罐，闪蒸罐，成品罐（混合罐），海水加热系统，冷凝器，压缩机及加臭系统，各设备间的连接管道。 4.4.1 可操作性研究分析 对罐的操作具有一定的危险性，其分析记录见下表4.4.1。 表4.4.1　罐区可操作性研究分析记录 可操作性研究 对象：贮罐操作。 引导词 偏差 可能原因 可能后果 安全措施 必要对策 None 贮罐内无物料 1. 液位指示有误 2. 无物料 3. 输送管线破裂 4. 进料管线堵塞或阀门关闭 5. 储罐破裂 6. 物料送错，跑入其他罐内 1. 储罐内无物料 2. 串罐 3. 造成事故 4. 物料泄漏可能引起火灾爆炸 1. 罐周围应有水幕系统 2. 通过对讲机与码头联系 1. 安装液位计高低限报警 2. 巡回检查管线 3. 检查压力表是否完好 4. 操作人员严格训练，正确操作 5. 罐体下部设注水口，并有高压水泵，以备下部泄漏时垫水 6. 系统应按规范单设火炬，最好设N2系统，并与上部相连，以便在泄漏和停工检修时补用。 Less 物料量过少 7. 阀门开度不够 8. 流量计指示故障 9. 运送物料压力不足 10. 送料量不足 11. 管道、阀门泄漏 12. 串罐 13. 贮罐破裂 同上 同上 同上 More 物料量过多 14.液位计指示故障，指示偏低，操作人员失误，并未关闭阀门，切换串罐，其他储罐物料发送失误 物料溢出，引起压力升高，安全阀起跳，物料外泄 与码头联系 3. 液相出口设紧急切断阀 4. 设水喷淋 5. 两个安全阀并联使用 7. .系统应按规范单设火炬，最好设N2系统，并与上部相连，以便在泄漏和停工检修时补用。 8. 考虑安装远传显示液位计。并带有液位高低限报警仪 9. 远程切换阀与液位高位自动连锁 压力较高 14. 压力表失灵 15. 超量罐装 同上 6. 液相出口设紧急切断 7. 设水喷淋 同上 4.4.2 生产单元道化学火灾、爆炸指数评价 按照隔离堤分区的原则在生产单元内细分为两个子单元进行评价。也即，把2个3000m3的常温球罐分别是作为一个子单元，2个400m3的常温球罐作为一个子单元，其余的生产设备作为一个子单元进行道化学火灾、爆炸指数的评价，具体的评价过程在此从略，避免重复的叙述。 1）对几个较大的罐的评价过程产生的表格见表4.4.2～表4.4.4。 2）对其余设备的评价过程产生的表格见表4.4.5～表4.4.7。 4.4.3 评价结果 评价结果分析：道化学法评价结果危险等级安全措施补偿前危险很大，对于几个子单元的财产损失半径计算结果是：3000立方米罐区为53米、400立方米罐组为49米、其它生产设备为45米，在补偿后危险有所降低，但应采取必要的安全措施。 表4.4.2 生产单元火灾、爆炸指数表１ 工艺单元 生产单元的LPG常温高压罐，3000m3 罐2个（分别计算），400m3 罐2个（合并计算） 工艺设备中的物料 LPG（一律按危险性高的丙烷进行计算） 操作状态 设计 确定MF的物质 丙烷 物质系数MF（单元温度超过60℃时应注明） 21 1、一般工艺危险 危险系数范围 采用危险系数 基本系数 1.00 1．00 A 放热化学反应 0.30－1.25 B 吸热反应 0.20－0.40 C 物料处理与输送 0.25－1.05 0.5 D 密闭式或室内单元 0.25－0.90 E 通道 0.20－0.35 F 排放和泄漏控制 0.25－0.50 0.5 一般工艺危险系数（F1） 2.0 2、特殊工艺危险 基本系数 1．00 1．00 A 毒性物质 0.20－0.80 0.2 B 负压 (﹤500mmHg) 0.3－1.25 C 易燃范围或接近易燃范围 1 罐装易燃液体 0.50 2 过程失常或吹扫故障 0.30 0.30 3 一直在燃烧范围内 0.80 D 粉尘爆炸 0.25－2.00 E 释放压力（根据表压） 0.49 F 低温 0.20－0.30 G 易燃及不稳定物质/kg ,物质燃烧热Hc/Jkg-1 1 工艺中的液体及气体：3053m3,408m3的2个, 2 储存中的液体及气体 3 储存中的可燃固体及工艺中的粉尘 2个单个　/另外 2.81，2.46 H 腐蚀与磨损 0.10－0.75 0.1 I 泄漏－接头和填料 0.10－1.5 J 使用明火设备 K 热油、热交换系统 0.15－1.15 L 转动设备 0.50 特殊工艺危险系数（F2） 4.9，4.55 工艺单元危险系数（F3=F1×F2） 9.81，9.1 火灾、爆炸指数（F＆EI=F3×MF） 206，191 表4.4.3 单元安全措施补偿系数表１ 1.工艺控制安全补偿系数（C1） 项目 系数范围 采用系数 项目 系数范围 采用补偿系数 a.应急电源 0.98 0.98 f.惰性气体保护 0.94～0.96 不自动 b.冷却装置 0.97～0.99 g.操作规程/程序 0.91～0.99 c.抑爆装置 0.84～0.98 h.化学活泼性物质检查 0.91～0.98 d.紧急切断装置 0.96～0.99 i.其他工艺危险分析 0.91～0.98 0.94 e.计算机控制 0.93～0.99 C1= 0.92 2.物质隔离安全补偿系数（C2） 项目 系数范围 采用系数 项目 补偿系数 范围 采用补偿系数 a.遥控阀 0.96～0.98 0.98 c.排放系统 0.91～0.97 b.卸料/排空装置 0.96～0.98 d.联锁装置 0.98 C2= 0.98 3.防火设施安全补偿系数（C3） 项目 系数范围 采用系数 项目 系数范围 采用系数 a.泄漏检测装置 0.94～0.98 f.水幕 0.97～0.98 b.钢质结构 0.95～0.98 0.98 g.泡沫灭火装置 0.92～0.97 c.消防水供应系统 0.94～0.97 0.94 h.手提式灭火器材/喷水枪 0.93～0.98 d.特殊系统 0.91 i.电缆防护 0.94～0.98 e.洒水灭火系统 0.74～0.97 C3= 0.92 安全措施补偿系数=C1×C2×C3= 0.83 注：C1、C2、C3值为该类所采用安全措施补偿系数的乘积 表4.4.4 生产单元火灾、爆炸危险指数评价汇总表1 项目 物质系数 MF 单元工艺危险系数 F3 火灾爆炸指数F＆EI 暴露半径 m 暴露面积 m2 生产单元 3000m3罐 400m3罐 21 9.8 9.1 205 191 53 49 8731 7522 暴露区域财产价值（A！） 危害系数F 安全措施补偿系数 C 补偿后的指数　F＆EI 基本MPPD万元 实际MPPD 万元 0.82Y×价值增长系数 0.82，0.80 0.83 171 159 F*A1 C*F*A1 表4.4.5 生产单元火灾、爆炸指数表２ 工艺单元 生产单元中的压缩机、闪蒸罐、排尽罐、中间罐、分离器，调配泵、冷凝器和加臭系统及生产用管道 工艺设备中的物料 LPG（一律按危险性高的丙烷进行计算） 操作状态 设计 确定MF的物质 丙烷 物质系数MF（单元温度超过60℃时应注明） 21 1、一般工艺危险 危险系数范围 采用危险系数 基本系数 1.00 1．00 A 放热化学反应 0.30－1.25 B 吸热反应 0.20－0.40 C 物料处理与输送 0.25－1.05 0.5 D 密闭式或室内单元 0.25－0.90 E 通道 0.20－0.35 F 排放和泄漏控制 0.25－0.50 0.5 一般工艺危险系数（F1） 2.0 2、特殊工艺危险 基本系数 1．00 1．00 A 毒性物质 0.20－0.80 0.2 B 负压 (﹤500mmHg) 0.3－1.25 C 易燃范围或接近易燃范围 1 罐装易燃液体 0.50 2 仪表或装置失灵时 0.30 0.30 3 一直在燃烧范围内 0.80 D 粉尘爆炸 0.25－2.00 E 释放压力（根据表压1.8Mpa计算） 0.49 F 低温 0.20－0.30 G 易燃及不稳定物质/kg ,物质燃烧热Hc/Jkg-1 1 工艺中的液体及气体：　（泵管道不计）总体积为： 2 储存中的液体及气体；　101m3. 3 储存中的可燃固体及工艺中的粉尘 0.68 H 腐蚀与磨损 0.10－0.75 0.1 I 泄漏－接头和填料 0.10－1.50 0.3 J 使用明火设备 K 热油、热交换系统 0.15－1.15 L 转动设备 0.50 特殊工艺危险系数（F2） 4.23 工艺单元危险系数（F3=F1×F2） 8.46 火灾、爆炸指数（F＆EI=F3×MF） 178 表4.4.6 生产单元安全措施补偿系数表２ 1.工艺控制安全补偿系数（C1） 项目 系数范围 采用系数 项目 系数范围 采用补偿系数 a.应急电源 0.98 0.98 f.惰性气体保护 0.94～0.96 不自动 b.冷却装置 0.97～0.99 g.操作规程/程序 0.91～0.99 c.抑爆装置 0.84～0.98 h.化学活泼性物质检查 0.91～0.98 d.紧急切断装置 0.96～0.99 i.其他工艺危险分析 0.91～0.98 0.94 e.计算机控制 0.93～0.99 C1= 0.92 2.物质隔离安全补偿系数（C2） 项目 系数范围 采用系数 项目 补偿系数 范围 采用补偿系数 a.遥控阀 0.96～0.98 0.98 c.排放系统 0.91～0.97 b.卸料/排空装置 0.96～0.98 d.联锁装置 0.98 C2= 0.98 3.防火设施安全补偿系数（C3） 项目 系数范围 采用系数 项目 系数范围 采用系数 a.泄漏检测装置 0.94～0.98 f.水幕 0.97～0.98 b.钢质结构 0.95～0.98 0.98 g.泡沫灭火装置 0.92～0.97 c.消防水供应系统 0.94～0.97 0.94 h.手提式灭火器材/喷水枪 0.93～0.98 d.特殊系统 0.91 i.电缆防护 0.94～0.98 e.洒水灭火系统 0.74～0.97 C3= 0.92 安全措施补偿系数=C1×C2×C3= 0.83 注：C1、C2、C3值为该类所采用安全措施补偿系数的乘积 表4.4.7 生产单元火灾、爆炸危险指数评价汇总表2 项目 物质系数 MF 单元工艺危险系数 F3 火灾爆炸指数F＆EI 暴露半径 m 暴露面积 m2 生产单元，其它设备 21 8.46 178 45 65.2 暴露区域财产价值（A！） 危害系数F 安全措施补偿系数 C 补偿后的指数　F＆EI 基本MPPD万元 实际MPPD 万元 原成本×0.82×价值增长系数 0.80 0.83 148 F*A1 C*F*A1 4.5 电气仪表单元 4.5.1 用预先危险性分析法进行评价， 对该单元的预先危险性分析表见表4.5.1。 表4.5.1 电气仪表单元预先危险性分析表 事故 阶段 触发事件 形成事故 原因 影响 危险等级 措 施 火灾 运行或维修 线路着火 1. 电器短路起火 2. 线路绝缘老化发热起火 3. 线路过载发热着火 4. 遇雷击等自然灾害 人员伤亡 财产损失 12 1. 设置自动切断电路的保险装置 2. 及时更换老化的线路，并定期检查 3. 根据电器额定功率设置电路 4. 安装避雷设施，合理设置电路布置 触电 人体接触带电设备 1. 无保护措施或保护措施失效 2. 人员违规操作 3. 设备或其线路质量不合格 4. 雷电使导体带电 人员伤亡 财产损失 10 1. 定期检查，发现问题及时解决，对无防护措施或防护实效的设备设施及时更换 2. 加强人员用电安全培训，持证上岗，加强管理 3. 选用正规厂的设备及线路 4. 安装避雷设施，并定期进行检验 雷电 任何 雷击 1. 设计不合理， 2. 设施失效或没有 1. 选择合理的厂址，和布局。 2. 定期栓验避雷设施和接地的可靠性。 3. 按规范进行建构筑物的设计，减小雷击损失。 结论：通过预先危险性分析评价，电气仪表单元的主要危险、有害因素是火灾、、触电等，和10～17（临界的，处于事故状态边缘，暂时尚不会造成人员伤亡或财产损失，是有控制接受的危险，应予排除或采取措施）的范围。为预防事故发生，提出了相应的安全对策措施。 4.5.2 触电事故的事故树分析 触电事故主要发生在变配电室和用电设备处，对触电事故的事故树分析步骤如下： 1．画出触电的事故树见图4-2。 2．求出最小割集 该事故树的结构函数式为：T=A1A2 T=（X4+B1+B2）（X5+X6+X7） =[X4+X19（X1+X2+X3）+C1+C2+C3+C4]（X5+X6+X7） =[X4+X19（X1+X2+X3）+X8（X9+X10）X20+X21（X11+X12+X13）+X19X14（X15+X16）+（X17+X18）] （X5+X6+X7） =X4+X1X19+X2X19+X3X19+X8X9X20+X8X10X20+X21X11+X21X12+X21X13+X19X14X15+X19X14X16+X17+X18）（X5+X6+X7） =X4X5+X1X19X5+X2X19X5+X3X19X5+X8X9X20X5+X8X10X20X5+X21X11X5+X21X12X5+X21X13X5+X19X14X15X5+X19X14X16X5+X17X5+X18X5+X4X6+X1X19X6+X2X19X6+X3X19X6+X8X9X20X6+X8X10X20X6+X21X11X6+X21X12X6+X21X13X6+X19X14X15X6+X19X14X16X6+X17X6+X18X6+X4X7+X1X19X7+X2X19X7+X3X19X7+X8X9X20X7+X8X10X20+X21X11X7+X21X12X7+X21X13X7+X19X14X15X7+X19X14X16X7+X17X7+X18X7 得出最小割集K： K1={ X4，X5 } K3={ X2，X5，X19} K5={ X5，X8，X9，X20} K7={ X21，X11，X5 } K9={ X21，X13，X5 } K11={ X19，X14，X16，X5 } K13={ X18，X5 } K15={ X1，X19，X6 } K17={ X3，X19，X6 } K19={ X8，X10，X20，X6 } K21={ X21，X12，X6 } K23={ X19，X14，X15，X6 } K25={ X17，X6 } K27={ X4，X7 } K29={ X2，X19，X7 } K31={ X8，X9，X20，X7 } K33={ X21，X11，X7 } K35={ X21，X13，X7 } K37={ X19，X14，X16，X7 } K39={ X18，X7 } K2={ X1，X5，X19} K4={ X3，X5，X19} K6={ X5，X8，X10，X20} K8={ X21，X12，X5 } K10={ X19，X14，X15，X5 } K12={ X17，X5 } K14={ X4，X6 } K16={ X2，X19，X6 } K18={ X8，X9，X20，X6 } K20={ X21，X11，X6 } K22={ X21，X13，X6 } K24={ X19，X14，X16，X6} K26={ X18，X6 } K28={ X1，X19，X7 } K30={ X3，X19，X7 ｝ K32={ X8，X10，X20，X7} K34={ X21，X12，X7 } K36={ X19，X14，X15，X7 } K38={ X17，X7 } 共计37个最小割集。 3．结构重要度分析： 由公式计算得结构重要度系数为： IФ（1）=IФ（2）=IФ（3）=IФ（8）=IФ（11）=IФ（12）=IФ（13）=IФ（14）=IФ（19）= IФ（20）=0.75 IФ（4）= IФ（17）= IФ（18）=1.5 IФ（5）= IФ（6）= IФ（7）=3.5 IФ（9）= IФ（10）= IФ（15）= IФ（16）=0.375 IФ（21）=2.25 结构重要度顺序为： IΦ（5）=IΦ（6）=IΦ（7） >IΦ（21）>IΦ（4）= IΦ（17）= IΦ（18） >IΦ（1）=IΦ（2）=IΦ（3）=IΦ（8）=IΦ（11）=IΦ（12）=IΦ（13）=IΦ（14）=IΦ（19）=IΦ（20） > IΦ（9）=IΦ（10）=IΦ（15）=IΦ（16） 4．结论 该事故树有39个最小割集，其中任何一个发生都会导致顶上事件的发生。通过分析可知接地可靠与正确使用安全防护用具，是防止触电事故的最重要环节，其次是严格执行作业中的监护制度和对系统中不带电体绝缘性能的及时检查与修理，减少正常不带电部位意外带电的可能性。另外，充分的放电、严格的验电、可靠的防漏电保护和停电检修时对停电线路作三相短路接地等措施，也是减少作业中触电事故的重要方法。 4.5.3 电缆火灾事故的事故树分析 电缆火灾是引起火灾事故的重要原因，会造成最严重的损失，特对电缆火灾事故进行事故树分析。 1．画出电缆火灾事故树，见图4-3。 2．求出最小割集。该事故树的结构函数式为： T=A1 A2 =（B1+ B2）A2 =（C1+ C2+ B2）A2 =（X7+ X8+ X20+ X21）+（X9+ X10+ X22+ X23+ X24+ X25+ X11+ X12））X6+（X13+ X14+ X15+ X16+ X17+ X18+ X19）X5）A2 =（X7+ X8+ X20+ X21+ X9 X6+ X10 X6+ X22 X6+ X23 X6+ X24 X6+ X25 X6+ X11 X6+ X12 X6+ X13X5+ X14 X5+ X15 X5+ X16 X5+ X17 X5+ X18 X5+ X19 X5）（X1+ X2+ X3+ X4） =X7X1+ X8X1+ X20X1+ X21X1+ X9X6 X1+ X10 X6 X1+ X22 X6 X1+ X23 X6 X1 + X24 X6 X1+ X25 X6 X1+ X11 X6 X1+ X12X6X1+ X13X5X1+ X14X5X1+ X15X5X1 + X16X5X1+ X17 X5 X1+ X18 X5 X1+ X19X5X1+ X7X2+ X8X2+ X20X2+ X21X2 + X9X6 X2+ X10 X6 X2+ X22 X6 X2+ X23X6 X2+ X24 X6 X2+ X25 X6 X2 + X11 X6 X2+ X12 X6 X2+ X13 X5 X2+ X14 X5 X2+ X15 X5 X2+ X16 X5 X2 + X17 X5 X2+ X18 X5 X2+ X19 X5 X2 + X7 X3+ X8 X3+ X20 X3+ X21 X3+ X9 X6 X3+ X10 X6 X3+ X22 X6 X3+ X23 X6 X3 + X24 X6 X3+ X25 X6 X3+ X11 X6 X3+ X12 X6 X3+ X13 X5 X3+ X14 X5 X3 + X15 X5 X3+ X16 X5 X3+ X17 X5 X3+ X18 X5 X3+ X19 X5 X3+ X7 X4+ X8 X4 + X20 X4+ X21 X4+ X9 X6 X4+ X10 X6 X4+ X22 X6 X4+ X23 X6 X4+ X24 X6 X4 + X25 X6 X4+ X11 X6 X4 + X12 X6 X4+ X13 X5 X4+ X14 X5 X4+ X15 X5 X4+ X16 X5 X4+ X17 X5 X4 + X18 X5 X4+ X19 X5 X4 得出最小割集K： K1={ X7 ，X1} K2={ X8 ，X1} K3={ X20 ，X1} K4={ X21 ，X1} K5={ X9 ，X6 ，X1} K6={ X10 ，X6 ，X1} K7={ X22 ，X6 ，X1} K8={ X23 ，X6 ，X1} K9={ X24 ，X6 ，X1} K10={ X25 ，X6 ，X1} K11={ X11 ，X6 ，X1} K12={ X12 ，X6 ，X1} K13={X13 ，X5 ，X1} K14={X14 ，X5 , X1} K15={ X15 , X5 ,X1} K16={ X16 ,X5 , X1} K17={ X17 ,X5 , X1} K18={ X18 ,X5 , X1} K19={ X19 , X5 ,X1} K20={ X7 ,X2} K21={ X8 ,X2} K22={ X20 ,X2} K23={ X21 ,X2} K24={ X9 , X6 , X2} K25={ X10 ,X6 , X2} K26={ X22 ,X6 , X2} K27={ X23 ,X6 , X2} K28={ X24 ,X6 , X2} K29={ X25 ,X6 , X2} K30={ X11 ,X6 , X2} K31={ X12 ,X6 , X2} K32={ X13 ,X5 , X2} K33={ X14 ,X5 , X2} K34={ X15 ,X5 , X2} K35={ X16 ,X5 , X2} K36={ X17 ,X5 , X2} K37={ X18 ,X5 , X2} K38={ X19 , X5 , X2 } K39={ X7 ,X3} K40={ X8 ,X3} K41={ X20 ,X3} K42={ X21 ,X3} K43={ X9 , X6 , X3} K44={ X10 ,X6 , X3} K45={ X22 ,X6 , X3} K46={ X23 ,X6 , X3} K47={ X24 , X6 , X3} K48={ X25 ,X6 , X3} K49={ X11 ,X6 , X3} K50={ X12 ,X6 , X3} K51={ X13 , X5 , X3} K52={ X14 ,X5 , X3} K53={ X15 ,X5 , X3} K54={ X16 ,X5 , X3} K55={ X17 , X5 , X3} K56={ X18 ,X5 , X3} K57={ X19 ,X5 , X3} K58={ X7 ,X4} K59={ X8 ,X4} K60={ X20 ,X4} K61={ X21 ,X4} K62={ X9 ,X6 ,X4} K63={ X10 ,X6 , X4} K64={ X22 ,X6 , X4} K65={ X23 ,X6 , X4} K66={ X24 ,X6 , X4} K67={ X25 ,X6 , X4} K68={ X11 ,X6 , X4} K69={ X12 ,X6 , X4} K70={ X13 ,X6 , X4} K71={ X14 ,X6 , X4} K72={ X15 ,X6 , X4} K73={ X16 ,X6 , X4} K74={ X17 ,X6 , X4} K75={ X18 ,X6 , X4} K76={ X19 ,X6 , X4} 可见，共有76个最小割集，即有76种引起电缆火灾事故的途径，说明该事故发生的可能性很大。 3. 结构重要度分析 按公式计算结构重要度系数，得到： IФ（9）=IФ（10）=IФ（11）=IФ（12）=IФ（13）=IФ（14）=IФ（15）=IФ（16）=IФ（17） =IФ（18）=IФ（19）=IФ（22）=IФ（23）=IФ（24）=IФ（25）=（1/23-1）4=1 IФ（7）=IФ（8）=IФ（20）=IФ（21）=（1/22-1）4=2 IФ（1）=IФ（2）=IФ（3）=IФ（4）=（1/22-1）4+（1/23-1）15=5.75 IФ（5）=（1/23-1）28=7 IФ（6）=（1/23-1）32=8 结构重要度顺序为： IΦ（6）>IΦ（5）>IΦ（1）=IΦ（2）=IΦ（3）=IΦ（4）>IΦ（7）=IΦ（8） =IΦ（20）=IΦ（21）>IΦ（9）=IΦ（10）=IΦ（11）=IΦ（12）=IΦ（13） =IΦ（14）=IΦ（15）=IΦ（16）=IΦ（17）=IΦ（18）=IΦ（19）=IΦ（22） =IΦ（23）=IΦ（24）=IΦ（25） 4．结论 该事故树有76个最小割集，其中任何一个发生都会导致顶上事件的发生。通过分析可知：保护装置失灵、电缆架设时与热体距离近容易引起着火。着火后监控系统、消防系统等未及时发挥功能，是火势蔓延导致火灾的主要原因。因此，加强着火点的控制和防止火势蔓延是防止火灾的关键。 4.5.4 评价结果 由以上分析表明，设备故障是触电的直接原因，设备带电后，如果人员和设备缺少必要的保护措施，在人的不安全行为和物的不安全状态的共同作用下，则容易发生伤亡事故。因此，保证设备的完好和监测设备的灵敏是预防电气事故发生的工作重点。 4.6 特种设备单元 本项目中的特种设备有：压力容器，压力管道、起重机械（当使用时）。厂内车辆驾驶是属于特种作业的。本单元采用预先危险性分析法进行评价。因为压力容器中的储罐已经在前文中进行了评价，在此不再重复。评价表见表4.6.1。 表4.6.1　特种设备单元预先危险性分析表 事故 阶段 触发事件 形成事故 原因 影响 危险指数 预防措施 压力管道破裂 运行或检修 撞击 或 压力波动 1. 管道材质不合格，安装不正确； 2. 防腐措施不到位； 3. 未定期检修，法兰和阀门处的密封失效； 4. 违章操作； 5. 物料泄漏后发生中毒、火灾或是烫伤操作者。 财产损失人员爱伤 10 1. 根据物料特性选择合适宾管材， 2. 保证安装质量 3. 设计合理的防腐措施 4. 对法兰、阀门等易泄漏处加强巡视和检修。 5. 严格按操作规程操作。 6. 尽是选择无毒的物料或热媒， 7. 在可能泄漏处工作时，要加以防护，减轻后果 压缩空气储罐爆炸 运行中 撞击、静电打火 1.超过设计压力使用； 2.压缩机出口未装除油装置或除油装置失效，气体中含油超1mg/m3,导致储气罐积碳，遇火花爆炸。 财产损失人员受伤 10 1. 严格执行安全规程，使用中不超压。 2. 安装除油装置并定期清理。 3. 储气罐尽量安装在室外。 4. 避免曝晒。 机械伤害 车辆运行 撞击 1. 车辆撞人。 2. 车辆撞击设施设备，损坏 3. 车辆本身运转件的伤害 4. 车轮下碾压伤害 人员财产损失 16 1. 厂内车辆驾驶人员持证上岗，按规程进行驾驶和维修的操作 2. 厂内设置相应的交通指示标志，对厂内所有人员进行教育，加强安全意识。 由上表可以看出：本单元中提各种危险有害因素其危险指数在10－17之间，属于临界的，要采取必要的安全对策措施。 4.7 冷冻单元 冷冻系统的作用是为常压贮罐提供预先降温所需的冷量；为LPG的存贮提供正常条件。 表4.7.1 冷冻单元预先危险性分析表 事故 阶段 触发事件 形成事故原因 影响 危险指数 预防措施 氨气外 漏 氨压缩机长时间运行。 操作人员中毒。 压缩机轴端密封O形密封环老化损坏，造成氨气沿轴或机械密封动环结合面漏到轴承箱，通过回油排气漏到外部。 中毒、 火灾 10 1．油中有杂质或油中带水、带氨均会造成润滑效果不良，温度升高，进而加速O形密封环的老化和损坏。因此要维持润滑油质量合格。 2.控制好冷冻系统的液位，防止气氨带液，减少机组振动加强对密封油回收系统的巡回检查。 3.定期进行油水分离，加强油品检验。 漏氨 冰机运行中，负荷波动 机身震动，损坏 1.蒸发器液位过高，液面临近蒸发器气相出口，湿度较大的气氨被压缩机强行吸走。 2.蒸发器液位计指示不准。 3.冰机负荷与系统负荷失调。 1.压缩机体温度过低，影响正常润滑，促使密封损坏2.机身震动损 坏连接，漏 氨 。 漏氨。 10 1.降低冰机负荷。当制冷系统冷量相对富裕时，降低冰机负荷是处理冰机带氨的首要措施。随着冰机负荷降低，冰机吸入端压力升高，蒸发器蒸发量减少，液氨得以充分汽化，防止了带氨的再发生。 2.冰机防喘振流量调整。 3.蒸发器液氨侧液位调整。 4.另引温度较高的气氨。 管道损 坏 系统负荷调大时 冰机出口压力过高。 1.惰性气体含量高，虽压缩不能液化。 2.冷凝器列管内壁结垢冷凝效率降低。 3.负荷过重，进口压力就高,超压，造成管道或容器损坏。 漏氨。中毒、火灾 14 1.排放惰性气体； 2.清理列管结垢； 3.调整负荷。 4.增开冰机。 中毒 检修 过程 进氨容器检修 1. 排氨后未用空气置换完全。 人员中 毒 14 置换结束应检测，O2含量应大于20﹪人员才能进入 。 评价评价结果分析：冷冻系统危险指数为10-14，具有一定危险性，应采取措施，加强管理。 4.8 公用工程单元 本单元包括海水加热及调配系统、海水取水泵房、、循环水系统等空氮站、配电及发电，给排水系统（含污水处理），火炬系统也在本单元中进行评价。压力容器评价列入特种设备单元。设一卒0KV发电机室，内高1台1144KVA柴油发电机，以事故负荷的需要。全厂通信设施有：电话系统，扩音对讲机和无线对讲机，火灾报警系统；在全厂设一套数字程控服务设施交换机，用户线32条，中继线8条；对讲机采用防爆型设备。 本单元采用预先危险性分析法进行分析，PHA表见表4.8.1 评价结果分析：危险指数在10-14，会造成灾难性事故。其他部位在危险与临界之间，应高度重视，采取措施。 表4.8.1公用工程单元预先危险性分析表（PHA） 事故 阶段 触发事件 形成事故的原因 影响 危险指数 措施 触电 检修过程 单相触电、误接触带电体 1.电气工作不办理工作票、操作票，不执行安全监护制度。 2.不使用或使用不合格的绝缘工具，工作前不验电。 3.移动使用的配电箱、板及所用导线不符合要求，未使用漏电保护器，不戴绝缘手套。 4.在电缆沟、金属容器内工作不使用安全电压。 5.在潮湿、金属容器内工作不穿绝缘鞋，无绝缘垫，无监护人。 6.乱接不符合要求的临时线。电气装置的绝缘或外壳损坏。 7.检修电器设备工作人员擅自扩大工作范围。 8.危险标志不明显。 点灼伤、人员伤亡、二次事故。 10 1.严格执行电气安全规程。 2.移动使用的配电箱、板应采用完整的、带保护线的多股铜芯橡皮护套软电缆或护套软线作电源线，同时应装设漏电保护器。 3.临时用电应经主管部门审查批准专人管理。 4.在金属容器内、电缆沟内及在潮湿工作场所工作要使用安全电压。 5.电气设施选型合理、规范安装、维修及时。 6.设备外壳要进行接地或接零。 7.电气设备要有良好的绝缘和机械强度。 8 严禁非电工操作。 9.危险区域设置明显的标志。 10.使用合格绝缘防护用品。 电器 和供电设施火灾 运行中 临时接电检修、用电负荷大时。 1. 短路 2. 电热设备过热 3. 接触电阻过大。 4. 线路老化、未采用阻燃电缆。 5. 线路超负荷发热引起电缆火灾。 6. 变压器内部绝缘击穿引发变压器油着火。 7. 由于开关灭弧室不能有效灭弧，导致开关爆炸起火。 8. 设备设施质量缺陷 9. .雷击。 烧毁设备 人员受伤 11 1. 严格按照建筑、电气设计规范进行设计、选型。(1)应选择足够的导线截面。（2）一些场所只能选用铜导线，不宜选用铝导线。 （3）闷顶和吊顶内的导线应穿管保护。 （4）高温灯具的引入线应采取措施保护。 2. 严格按照电气安装施工规范进行安装施工。施工单位应严格按照设计图纸进行施工，不得擅自更改，同时应按照安装施工规范进行安装施工。 3. 选用有资质厂家生产的机组和电器设备。 4. 安装防雷设施。 车辆伤害 厂内运输 站台装运、物料、成品装车、转库。 1. 厂内运输车辆超速。 2. 未经培训合格驾驶。 3. 夜间道路照明不够。 4. 装运过程现场指挥失误。 人员伤亡 14 1. 厂内车辆限速行驶。 2. 未经培训合格严禁驾驶机动车辆。 3. 多车装运须有现场指挥。 4. 严禁有故障车辆行驶。 5. 夜间装运现场保证照明。 机械伤害 运转设备 人员接触运转部分 1. 缺乏防护设施 2. 操作不当 3. 衣着不当 人员伤亡 14 1. 运转件加防护罩 2. 按操作法操作 3. 使用适当的劳动保护用品如，手套帽子袖口裤脚等方面问题等 淹溺 污水处理站 人员落入水池中 1. 在池边工作时人员失误 2. 池边缺乏防护栏， 3. 其它意外 人员伤亡 14 1． 加强工作纪律管理和完善操作规程，避免不安全的操作。 2． 使用合适的劳动保护用品。 3． 在池边设置护栏。 4.9 消防单元 该项目消防投资约682万元，占建设项目投资的5.18%。消防设施有低压水消防系统和高压消防系统。低压消防系统与生产生活水系统共用同一管线，主要用于装置内，建筑物内的低压消防部位。高压消防　水系统用于储罐的消防冷却，为稳高压系统，平时管网中为淡水，事故时取用海水，系统环状布置，有消防水池，消防泵房（包括海水消防泵和循环水泵），消防水泡，固定式罐顶喷淋，采用检查表法进行评价，检查表见表4.9.1。 表4.9.1消防单元检查表 序号 检查项目 检查结果 措施建议 1 管理方面 1.安全管理机构 2.安全管理制度 3.火灾救援预案 新建装置未建相关制度 1.设立专门安全管理机构，配备专职安全管理人员。 2.制订完善的安全管理制度。 3.根据不同部位火灾特点制订火灾救援预案。 2 1.厂区道路尽量作环状布置； 2.消防专用道宽度应考虑错车要求； 3.厂内尽头式道路应设置回车场地； 厂区道路按环状设计 次要道路宽度不小于六米，路面上静空高度不低于5米。 回车场不小于15╳15m 3 罐区周围、甲乙类厂房周围的道路宽度应符合规范； 宽度符合要求 要求原则上应能使两辆车会车，不小于六米。 4 消防设施 1.消防水泵应有备用泵； 消防用电设备应单独装供电回路，有明显标志。 2.油浸式变压器应有灭火设施； 3 有符合要求的可燃气体检测报警系统，安装位置适当； 4.消防水管网作环状布置； 5.向环状管网供水的输水管不少于两条； 6.消防水管道最小直径不小于100mm 7. 消防设施及消防能力满足扑灭最大火灾要求。 设计时严格按《建筑设计防火规范》要求 1.水泵应采用自灌式引水。 2.设水喷雾灭火设备。 3.消火栓水量应满足《建筑设计防火规范》表8.2.2-2要求。储罐区的消火栓水量应满足表8.2.3要求。 4.防雷和防静电设施按《石油化工企业设计防火规范》执行。 5 消火栓布置间距应符合要求。 设计时考虑 消火栓间距不超120米，距路边不超两米，距房屋外墙不小于5米。 6 氨罐四周设符合要求的防火堤。 未设计 设计和施工时重点考虑 7 防火防爆设施应与火灾爆炸类型相适应。 办公处、电器等根据不同部位需要配备部分干粉式和二氧化碳式灭火器。合成氨装置设置固定式泡沫灭火系统。 8 灭火器摆放位置正确，定期更换。 建成后执行 9 应备有可靠的报警通讯设备。 消防站设录音受警电话。 10 火灾事故照明和疏散指示标志可采用蓄电池作备用电源。 设备用电源 消防控制室、消防水泵房、乙丙类高层厂房应设火灾事故应急照明。 评价结果：消防设施检查表所列项目和措施建议在设计、建设、试车、投产时均可参考采纳。消防水源、消防水管网及消防设施的的设计应经消防部门的审核并在建成后经消防部门的验收。 4.10 职业卫生单元 按照不同有害作业的有害因素特点，分别依据其危害程度分级标准可逐一进行评价，主要的有害因素有噪声、毒物、室外作业等。室外作业按国标进行防护，在此不进行叙述。 4.10.1 噪声 工业噪声是普遍的职业性有害因素。本工程的噪声主要来源于各种设备在运转过程中由于震动、摩擦、碰撞而产生的机械动力噪声，主要集中在压缩机房、变配电室等处。另外在液体通过管道时也会发生噪声，但一般不大。 一般噪声较大的设备如压缩机的参考数据是：85 dB 表4.10.1 噪声作业危害程度的分级评价表 接触噪声的岗位、工种主要有压缩机房岗位、长期在变配电室工作的岗位等。接噪时间一般6小时以上是很可能发生的，按照噪声作业危害程度的分级评价表划分，上述岗位噪声作业危害程度基本上是0级。属于较低的危害程度，但应考虑按有关标准进行防护或制订合理的作业制度。 4.10.2 毒物 本项目中主要有毒物质有丙烷/丁烷、氨、氯气等。生产和运输中可能会由于事故或设备、管线泄漏而对人产生影响。这些有毒物质均是挥发性较强，人员可被动吸入或接触会导致伤害的化合物。有毒作业危害程度的分级评价可参照表4.10.2进行。 表4.10.2有毒作业危害程度的分级评价表 毒物危害程度级别 毒物浓度超标倍数S S=0 0